發(fā)布時(shí)間：2022-04-18 10:38:31
序言：寫作是分享個(gè)人見解和探索未知領(lǐng)域的橋梁，我們?yōu)槟x了1篇的地質(zhì)力學(xué)論文樣本，期待這些樣本能夠?yàn)槟峁┴S富的參考和啟發(fā)，請盡情閱讀。
摘要：本文對(duì)擬建的超大型水電站地下廠房洞室群三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)作了綜合介紹，包括采用離散化多主應(yīng)力面加載和控制系統(tǒng)，解決了復(fù)雜三維初始應(yīng)力場的模擬難題；采用機(jī)械臂和步進(jìn)微型掘進(jìn)機(jī)技術(shù)、微型高精度位移量測技術(shù)、聲波測試技術(shù)、光纖測量及內(nèi)窺攝影技術(shù)等，解決了三維試驗(yàn)中的隱蔽開挖模擬及內(nèi)部量測等關(guān)鍵技術(shù)問題。試驗(yàn)結(jié)果表明擬建水電站地下廠房洞室群的總體布置、洞型設(shè)計(jì)、洞室間距是合理的，推薦的支護(hù)方案對(duì)洞室整體性的加強(qiáng)有明顯的作用，對(duì)設(shè)計(jì)方案起到有力的支持和驗(yàn)證作用。
關(guān)鍵詞：大型水電站 地下廠房洞室群 三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)
研究巖體穩(wěn)定問題通常采用的方法有工程類比法、地質(zhì)結(jié)構(gòu)分析法、數(shù)值模擬仿真分析法和地質(zhì)力學(xué)物理模型試驗(yàn)法等[1，2]。對(duì)于中小型工程，一般只采用前幾種方法進(jìn)行研究，但對(duì)于大型或超大型工程，地質(zhì)力學(xué)物理模型試驗(yàn)則是必要的。模型試驗(yàn)尤其是三維模型試驗(yàn)與數(shù)值方法相比有它的弱點(diǎn)，如尺寸效應(yīng)、試驗(yàn)難度大、費(fèi)用高。然而，物理模型則由于是真實(shí)的物理實(shí)體，在基本滿足相似原理的條件下，則更能真實(shí)地反映地質(zhì)構(gòu)造和工程結(jié)構(gòu)的空間關(guān)系，更準(zhǔn)確地模擬施工過程和影響。試驗(yàn)結(jié)果能給人以更直觀的感覺，使人更容易從全局上把握巖體工程整體力學(xué)特征、變形趨勢和穩(wěn)定性特點(diǎn)，以及各洞室或結(jié)構(gòu)之間的相互關(guān)系，從而做出相應(yīng)的判斷。其次，也可以通過物理模型試驗(yàn)，對(duì)各種數(shù)值分析結(jié)果進(jìn)行一定程度上的驗(yàn)證。與研究壩體、壩基和壩肩及邊坡穩(wěn)定性的三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)[3～6]相比，地下洞室群的巖石力學(xué)物理模型試驗(yàn)則有很大的差距。據(jù)文獻(xiàn)檢索，只有少數(shù)幾個(gè)平面模型試驗(yàn)[7～11]和小型三維試驗(yàn)[12]。這些試驗(yàn)均未模擬洞室的施工過程。其原因主要是模擬地下洞室施工過程的三維模型試驗(yàn)難度太大，如三維地應(yīng)力場的模擬原理和技術(shù)、洞室群開挖尤其是內(nèi)部洞室隱蔽開挖技術(shù)的實(shí)現(xiàn)、內(nèi)部物理量測量等。本文作者提出并研制了離散化多主應(yīng)力面加載和控制系統(tǒng)，成功解決了復(fù)雜三維初始應(yīng)力場模擬的難題；采用機(jī)械臂和步進(jìn)微型掘進(jìn)機(jī)技術(shù)、微型高精度位移量測技術(shù)、聲波測試技術(shù)、光纖測量及內(nèi)窺攝影技術(shù)等，解決了隱蔽開挖模擬及內(nèi)部量測等關(guān)鍵問題，完成了水電站復(fù)雜洞室群模型試驗(yàn)。這一試驗(yàn)成果可應(yīng)用于今后我國大西南地區(qū)的其它超大型地下水電站的研究。
1 工程簡介
溪洛渡水電站位于四川和云南視壤的金沙江峽谷中[13]。電站總裝機(jī)容量12600MW，共計(jì)18臺(tái)700MW的水輪發(fā)電機(jī)組。該工程地質(zhì)條件復(fù)雜，地下洞室群布置復(fù)雜、縱橫交錯(cuò)，尤其是左岸地下廠房軸線與最大主應(yīng)力呈較大角度相交，對(duì)廠房洞室穩(wěn)定不利，而且廠房又位于高地震烈度區(qū)(高達(dá)Ⅷ度)，如此超大規(guī)模的地下洞室群在施工期和運(yùn)行過程長期安全穩(wěn)定問題，都是前所未遇的。電站廠房采用全地下式，分左、右岸地下廠房，各布置9臺(tái)機(jī)組。左岸地下廠房布置在大壩上游山體內(nèi)，總裝機(jī)容量為6300MW.廠房軸線為N24°W，三大洞室平行。
圖1 左岸地下廠房洞室群布置方案
主廠房尺寸為318.03m×31.9/28.40m×75.10m(長×寬×高)，廠房總長度426.0m.主變室長325.52m，寬19.8m，高26.5m.尾水調(diào)壓室長300.0m，寬26.5/25.0m，高95m，中間設(shè)兩條巖柱隔墻，厚18.0m。如圖1所示。
左岸廠房頂拱圍巖由P2β4、P2β5、P2β6層玄武巖組成。巖體新鮮較完整，無大的斷層切割，層間錯(cuò)動(dòng)帶一般不發(fā)育。層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶以P2β6下部及P2β4、P2β5層內(nèi)相對(duì)較發(fā)育，錯(cuò)動(dòng)帶一般寬5～10cm，擠壓緊密，為巖塊巖屑型。裂隙以陡裂和緩裂為主，中傾角裂隙一般不發(fā)育。
2 模型相似條件設(shè)計(jì)
經(jīng)過與設(shè)計(jì)單位協(xié)商，確定模型的幾何比尺為1/100，材料容重比尺為1.之所以這樣確定，主要是考慮到開挖模擬的可操作性，以及相似物理量之間換算關(guān)系的簡化。根據(jù)試驗(yàn)相似理論和上述幾何比尺，進(jìn)行了如下的模型相似條件設(shè)計(jì)：用下標(biāo)p代表原型，下標(biāo)m代表模型，K代表相似比尺，L為長度，u為位稱，E為彈性模量，G為剪切模量，γ為容重，σ為應(yīng)力，σo為初始地應(yīng)力，ε為應(yīng)變，ν為泊松比，φ為摩擦角，C為粘聚力，Rc為抗壓強(qiáng)度，Rt為抗拉強(qiáng)度。如設(shè)實(shí)際巖體的容重為γp，模型材料的容重為γm，則容重相似比尺為：
與應(yīng)力有相同量綱的物理量均有與應(yīng)力相同的相似比尺，即材料彈性模量、剪切模量、抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、粘聚力，初始地應(yīng)力和面力荷載的相似比尺均為100.
3 試驗(yàn)要點(diǎn)及關(guān)鍵技術(shù)
本試驗(yàn)研究對(duì)象為左岸地下廠房洞室群，包括主廠房、主變室、尾水調(diào)壓室、母線道和尾水管。
3.1 模擬范圍 地下廠房順?biāo)鞣较虻纳舷掠胃魅∪蠖词易畲箝_挖跨度的1～1.5倍長度，實(shí)際各約為1.27倍，總長度為620m；沿高程方向的下方取到洞室高度的1～1.5倍，實(shí)際取為1.45倍～1.85倍，達(dá)到海拔200m；上方取到地面，實(shí)際模型作到海拔670m，其上部作為荷載加在模型頂面；沿主廠房的縱軸線方向取3個(gè)機(jī)組段長度(自5號(hào)機(jī)組中心線至8號(hào)機(jī)組中心線)，為102m.因?yàn)槟Ｐ蛶缀伪瘸邽?/100，所以巖體模型尺寸為長×高×寬＝6.20m×4.70m×1.02m.
3.2 地形及地質(zhì)條件模擬 對(duì)模型試驗(yàn)范圍內(nèi)的地形、地貌、地質(zhì)材料和三維地質(zhì)構(gòu)造如層間和層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶進(jìn)行了模擬，模型基本滿足幾何、物理、力學(xué)相似條件。
3.3 初始地應(yīng)力場模擬 三維原始地應(yīng)力的模擬是本試驗(yàn)的關(guān)鍵和難點(diǎn)。經(jīng)過研究、論證和試驗(yàn)，本試驗(yàn)中首次提出并研制了“離散化多主應(yīng)力面加載及控制系統(tǒng)”，成功地模擬了三維地應(yīng)力場，保證了試驗(yàn)的初始條件。離散型三維多主應(yīng)力面加載系統(tǒng)，是在地質(zhì)力學(xué)模型仿真試驗(yàn)中，首次提出使用的一種能近似模擬復(fù)雜三維空間地應(yīng)力場的加載系統(tǒng)。
它的基本思路來源于有限元、邊界元、離散元等將研究域離散化進(jìn)行數(shù)值分析的原理，把需要模擬的復(fù)雜變化地應(yīng)力分布場，離散為有限多個(gè)微小的單元應(yīng)力場，并認(rèn)為此單元應(yīng)力場為一個(gè)等效的均勻應(yīng)力場。用一組垂直于該單元應(yīng)力場主應(yīng)力矢量的微小主應(yīng)力面，代替原來的斜截面，并在這一組主應(yīng)力面上按照等效主應(yīng)力的大小施加法向力，就達(dá)到了模擬這一單元應(yīng)力場的目的(如圖2).對(duì)各個(gè)離散的單元應(yīng)力場均進(jìn)行這樣的操作，就可以完成整個(gè)試驗(yàn)域復(fù)雜變化的應(yīng)力場的模擬。
圖2 離散化多主應(yīng)力面加載原理示意
這一加載系統(tǒng)由高壓氣囊、反推力板、限位千斤頂、垂直立柱、封閉式鋼結(jié)構(gòu)環(huán)梁、支撐鋼架和空氣壓縮機(jī)組成。此外還有壓力監(jiān)測和報(bào)警輔助系統(tǒng)，以保證試驗(yàn)期間的壓力穩(wěn)定。
3.4 開挖過程模擬 按照數(shù)值計(jì)算優(yōu)選的開挖步序(如圖3所示)，對(duì)試驗(yàn)范圍內(nèi)地下洞室群的隱蔽開挖進(jìn)行了模擬。本試驗(yàn)中隱蔽性開挖的洞室包括尾水管和母線廊道，尾水管的隱蔽開挖長度為125m，而且為漸變的城門洞形斷面，母線道斷面也為城門洞形，但是靠近主變室一側(cè)13m一段斷面加大，造成母線道斷面突變。這些都給開挖模擬帶來極大困難。隱蔽開挖無法采用一般的手工鉆進(jìn)方法，需要設(shè)計(jì)專門的鉆鑿機(jī)具。經(jīng)過反復(fù)研究試驗(yàn)，開發(fā)出隱蔽開挖機(jī)器臂和微型步進(jìn)式掘進(jìn)機(jī)，以及與之配合使用的隱蔽洞室內(nèi)窺系統(tǒng)，成功解決了這一技術(shù)難題。如圖4所示。
圖3 地下廠房洞室群開挖分期設(shè)計(jì)
3.5 支護(hù)方案模擬 按照數(shù)值計(jì)算優(yōu)選的支護(hù)方案，對(duì)錨固支護(hù)(包括三大洞室的噴混凝土、錨索)進(jìn)行了模擬。按照設(shè)計(jì)支護(hù)方案，錨索按實(shí)際位置模擬并施加預(yù)應(yīng)力。系統(tǒng)錨桿與噴混凝土聯(lián)合模擬為掛金屬絲網(wǎng)涂漿。錨索模擬材料采用金屬鋁線或細(xì)銅絲束，用建筑膠漿固結(jié)，以螺旋加載方式施加預(yù)應(yīng)力。
3.6 施工模擬過程中的多種方式洞室內(nèi)部收斂變形及破壞形態(tài)量測 在主廠房、主變室、尾調(diào)室三個(gè)主要洞室中，采用預(yù)埋多點(diǎn)位移計(jì)方式進(jìn)行了內(nèi)部收斂以及洞周圍巖深度變形量測；采用光導(dǎo)纖維進(jìn)行了內(nèi)部變形的量測；采用超聲波測量方法進(jìn)行了洞周圍巖屈服松動(dòng)區(qū)的量測；采用內(nèi)部攝影方式進(jìn)行了內(nèi)部破壞形態(tài)的觀測。
3.7 內(nèi)部應(yīng)力場分布量測 在主廠房、主變室、尾調(diào)室圍巖中的適當(dāng)位置，預(yù)埋三向應(yīng)變計(jì)、應(yīng)變花，進(jìn)行了應(yīng)力場分布量測。在重要位置，預(yù)埋光纖傳感器，與應(yīng)變片測量相比較，測量應(yīng)力場分布。
圖4 隱蔽洞室開挖微型步進(jìn)TBM示意
4 試驗(yàn)過程和結(jié)果
試驗(yàn)自2000年5月開始各項(xiàng)前期工作，包括場地準(zhǔn)備、試驗(yàn)臺(tái)設(shè)計(jì)和施工、模型材料設(shè)計(jì)和試驗(yàn)、模型制作和傳感器埋設(shè)、地應(yīng)力場生成和監(jiān)控系統(tǒng)研制、隱蔽洞室開挖系統(tǒng)研制和試運(yùn)行、測量儀器的研制和準(zhǔn)備等。2001年7月15日正式實(shí)施洞室開挖模擬，量測系統(tǒng)進(jìn)行同步量測，采集數(shù)據(jù)，至2001年8月18日完成洞室群開挖。試驗(yàn)得出的洞群圍巖變形、應(yīng)力應(yīng)變、屈服區(qū)分布等情況如下。
4.1 位移 主廠房頂拱最大下沉為37.5mm，主變室頂拱下沉為23mm，尾水調(diào)壓室頂拱為34mm.各個(gè)洞室頂拱的變形隨開挖量的增加均以下沉為主，開挖后期伴隨有少量的上抬。這與同時(shí)進(jìn)行的數(shù)值計(jì)算相比頂拱位移偏大一些，這是由于模型試驗(yàn)中準(zhǔn)確地模擬了層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶的影響，而計(jì)算中則有所簡化。尾水調(diào)壓室邊墻比主廠房邊墻高20多米，初估最大水平位移應(yīng)該更大些，但尾水調(diào)壓室中間隔墻起到了限制變形的作用，從而減少了水平位移值。主變室與尾水調(diào)壓室之間巖柱的上下游方向水平尺寸有所增大。
圖5 地下廠房洞周圍巖位移分布
而主廠房與主變室之間的巖柱在上下游方向則有所壓縮，是由于母線道對(duì)這部分巖柱削弱較多引起的。試驗(yàn)中所揭示的各個(gè)方向的位移量均不大，分布合理。除三大洞室頂拱位移比計(jì)算值略大之外，其它與計(jì)算值都很接近，洞周沒有發(fā)現(xiàn)明顯的開裂或位移突變。圖5給出了洞周圍巖位移分布。
4.2 應(yīng)力 主廠房上游拱肩和拱腳處、尾水調(diào)壓室上游拱肩和拱腳處均有拉應(yīng)力出現(xiàn)。尾水調(diào)壓室下游邊墻5m范圍內(nèi)的巖體大部分存在拉應(yīng)力，10m之外則呈現(xiàn)為壓應(yīng)力。隨開挖的進(jìn)行，洞室交叉部位產(chǎn)生應(yīng)力集中，凡是壓應(yīng)力的則壓應(yīng)變值為原來的1.5～2.2倍。產(chǎn)生拉應(yīng)力的部位則給出了很大的拉應(yīng)變值，明顯不大合理，可能是粘貼應(yīng)變片的塊體發(fā)生破裂造成的。但是可以從中判斷是出現(xiàn)了拉應(yīng)力。拉、壓應(yīng)力分布范圍與計(jì)算結(jié)果接近。光纖傳感器量測的結(jié)果比較有規(guī)律，隨尾水調(diào)壓室高邊墻的逐漸形成，邊墻表面巖體應(yīng)力松馳，壓應(yīng)力降低甚至產(chǎn)生拉應(yīng)力，而壓應(yīng)力分布有向深部巖體傳遞的趨勢。
4.3 超聲波測量 試驗(yàn)中采用超聲波測速與位移沿巖體深度分布規(guī)律相結(jié)合的方法判斷屈服松動(dòng)區(qū)。洞周巖體波速最低處為尾水調(diào)壓室的底部和頂拱，波速比未開挖前降低了40%～50%.三大洞室頂拱的巖體波速，主變室頂拱最高，達(dá)900～1000m/s，主廠房頂拱次之，為800～900m/s，尾調(diào)室頂拱最低，為400～500m/s.與地質(zhì)剖面相比較可以看出，這一結(jié)果恰恰和這些洞室所在地層及地質(zhì)構(gòu)造相吻合。根據(jù)聲波測量和位移測量結(jié)果的綜合比較和分析，得到各洞室周圍屈服區(qū)的范圍(圖6).
圖6 地下廠房洞周屈服區(qū)分布
4.4 錨固支護(hù)系統(tǒng) 根據(jù)地下工程圍巖穩(wěn)定性分析的經(jīng)驗(yàn)，洞室圍巖越穩(wěn)定，圍巖的整體性越好(早期噴錨支護(hù)可以增加這種整體性)，則在后期開挖過程中，洞室上抬的趨勢越明顯。XA-22支護(hù)方案在主廠房頂拱埋設(shè)的兩排錨索，穿過了層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶，增加了頂拱的整體性，是很必要的。雖然本試驗(yàn)中尚不能定量地比較這種錨固的作用，但定性上已經(jīng)可以說明模擬的錨固系統(tǒng)對(duì)增加洞室圍巖的完整性和整體性，起了明顯的作用，這是數(shù)值計(jì)算中沒有反映出來的。通過對(duì)模型錨索應(yīng)力的測量，反映出對(duì)目前的開挖方案，錨索應(yīng)力有明顯增加。因?yàn)槲舱{(diào)室是上下先開挖然后中間再挖通，高邊墻有一個(gè)突然形成的過程。雖然這一情況因?yàn)橹虚g隔墻的存在而減弱，但對(duì)離隔墻遠(yuǎn)一些的部位仍有一定的沖擊作用?？紤]到這一點(diǎn)，尾調(diào)室上下游邊墻錨索的預(yù)應(yīng)力施加應(yīng)有所控制，而隔墻的加固應(yīng)適當(dāng)提前。
5 結(jié)論
(1)本試驗(yàn)是首次大規(guī)模三維仿真模擬地下洞室群的施工過程。它成功模擬了高容重巖體材料和巖體構(gòu)造，容重比尺1比1；研制了離散化多主應(yīng)力面加載系統(tǒng)，使模擬復(fù)雜三維初始地應(yīng)力場得以實(shí)現(xiàn)；研制了用機(jī)械臂和步進(jìn)微型掘進(jìn)機(jī)，仿真模擬了施工過程；研制微型多點(diǎn)位移計(jì)，采用聲波測試、內(nèi)窺技術(shù)等多種測量手段進(jìn)行了內(nèi)部物理量的測量。(2)試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了在廠區(qū)特有的地形地貌、地質(zhì)構(gòu)造和地應(yīng)力條件下，該水電站地下廠房洞室群的總體布置、洞型設(shè)計(jì)、洞室間距是合理的。主變室滯后主廠房和尾水調(diào)壓室開挖一期的施工方案以及錨固支護(hù)方案，保證了洞室安全成洞。在試驗(yàn)開挖過程中，洞室群保持了總體穩(wěn)定，主要洞室周邊未出現(xiàn)明顯的開裂及變形突變。洞周圍巖屈服松動(dòng)區(qū)分布，與廠區(qū)地質(zhì)條件和洞室斷面情況及空間相對(duì)關(guān)系有較好的吻合。推薦的支護(hù)方案對(duì)洞室整體性的加強(qiáng)有明顯的作用，并有效地控制了松動(dòng)區(qū)的發(fā)展。(3)試驗(yàn)結(jié)果表明，對(duì)條件復(fù)雜的超大型地下洞室群進(jìn)行三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)可以從全局上把握地下洞室工程整體力學(xué)特征、變形趨勢和穩(wěn)定性特點(diǎn)，并對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證和校核。
論文作者：曾錢幫 王思敬 彭運(yùn)動(dòng) 劉明虎 陳曉東 樊敬亮
摘要：針對(duì)施工圖設(shè)計(jì)階段，提出壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇及其邊坡的巖體工程地質(zhì)力學(xué)研究建議，包括：錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究、錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究、錨碇圍巖滲透及抗溶蝕特性研究、錨碇及其圍巖相互作用三維數(shù)值模擬研究、錨碇隧道鉆爆開挖及支護(hù)的施工技術(shù)試驗(yàn)、錨碇錨固系統(tǒng)試驗(yàn)和大體積混凝土澆筑防裂的施工技術(shù)研究。
關(guān)鍵詞：懸索橋 隧道式錨碇 施工圖設(shè)計(jì)階段 巖體工程地質(zhì)力學(xué) 研究建議
1 前言
壩陵河大橋離擬建貴州省鎮(zhèn)寧至勝境關(guān)高速公路起點(diǎn)約21km，地處黔中山原地帶。高速公路在關(guān)嶺縣東北跨越壩陵河峽谷，峽谷兩岸地勢陡峭，地形變化急劇，高差起伏大，河谷深切達(dá)400～600m。橋址區(qū)屬構(gòu)造剝蝕、溶蝕中低山河谷地貌。巖石建造類型以碳酸鹽巖與陸源碎屑巖互層，以碳酸鹽巖構(gòu)成峽谷谷坡，以碎屑巖互層構(gòu)成谷底及緩坡為基本特征。壩陵河流向與區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造線方向(NW)基本一致。河谷西岸地形較陡，地形坡度40～70°，近河谷一帶為陡崖。橋位區(qū)西岸（關(guān)嶺岸）錨碇地段處于斜坡中部，出露的巖層有三疊系中統(tǒng)竹桿坡組第一段（T2z1）中厚層狀泥晶灰?guī)r和楊柳井組（T2y）中厚層狀白云巖[1,2]。弱風(fēng)化巖體直接出露于地表，微新巖體埋深30～50m。
壩陵河懸索橋主跨1068m，橋面總寬度24.5m，東岸錨碇采用重力式錨，西岸錨碇采用隧道式錨。西岸隧道式錨碇在技術(shù)設(shè)計(jì)中全長74.7m，最大埋深78m，主要由散索鞍支墩、錨室（34.7m）和錨塞體（40m）三部分組成，兩錨體相距18～6.36m。錨塞體和錨室為一傾斜、變截面結(jié)構(gòu)，上緣為圓形，下緣為矩形，縱向呈楔形棱臺(tái)，矩形截面尺寸為10m×5.8m～21m×14.5m。西岸每根主纜纜力（P）約為270MN，水平夾角約26°。錨體中設(shè)預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)，主纜索股通過索股錨固連接器與錨體中的預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)連接。
懸索橋錨碇在承受來自主纜的豎向反力的同時(shí)，主要還承受主纜的水平拉力，是懸索橋的關(guān)鍵承載結(jié)構(gòu)之一，其總體穩(wěn)定性和受力狀態(tài)直接影響到大橋的安全和長期使用的可靠性。壩陵河懸索橋是鎮(zhèn)寧－勝境關(guān)高速公路的重要節(jié)點(diǎn)，針對(duì)該大橋施工圖設(shè)計(jì)階段，本文提出壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇及其邊坡的工程地質(zhì)力學(xué)研究建議。鑒于錨碇型式受到地形、地質(zhì)條件的限制，國內(nèi)外采用隧道式錨碇的大跨懸索橋?yàn)閿?shù)較少[3－7]，見諸文獻(xiàn)報(bào)道的更少，本研究建議有不適當(dāng)之處，請專家批評(píng)指正。
2 巖體工程地質(zhì)力學(xué)研究建議
2.1 錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究
西岸隧道式錨碇坐落于邊坡淺表弱風(fēng)化～微新巖體中，弱風(fēng)化～微新巖體的工程地質(zhì)條件關(guān)系到錨碇隧洞的成洞條件及錨碇體系在主纜拉力荷載作用下的整體穩(wěn)定狀態(tài)。
邊坡淺表部中存在卸荷巖體。巖體卸荷帶是伴隨河谷下切過程或邊坡開挖過程中，由于應(yīng)力釋放，巖體向臨空面方向發(fā)生卸荷回彈變形，能量的釋放導(dǎo)致斜坡淺表一定范圍巖體內(nèi)應(yīng)力的調(diào)整，淺表部位應(yīng)力降低，而坡體更深部位產(chǎn)生更大程度的應(yīng)力集中。由于表部應(yīng)力降低導(dǎo)致巖體回彈膨脹、結(jié)構(gòu)松弛，破壞巖體的完整性，并在集中應(yīng)力和殘余應(yīng)力作用下產(chǎn)生卸荷裂隙。巖體應(yīng)力的降低最直觀的表現(xiàn)是導(dǎo)致巖體松弛和原有的裂隙發(fā)生各種變化，形成新環(huán)境下的裂隙網(wǎng)絡(luò)。這些裂隙一部分是遷就原有構(gòu)造裂隙引張擴(kuò)大經(jīng)改造形成[8]，有一些是微裂隙擴(kuò)展后的顯式裂隙，也有在新的應(yīng)力環(huán)境和外動(dòng)力環(huán)境下形成的裂隙。在巖體卸荷、應(yīng)力降低的過程中，隨著新的裂隙系統(tǒng)的形成，也為外動(dòng)力或風(fēng)化營力提供了通道，加速巖體的風(fēng)化和應(yīng)力的進(jìn)一步降低。風(fēng)化巖體裂隙的增多，是巖體卸荷和風(fēng)化共同造就的。
西岸錨碇邊坡巖體在淺部節(jié)理裂隙發(fā)育，巖體透水性較好，滲透系數(shù)高；隨著深度的增加，透水性逐漸減弱。深部的巖溶發(fā)育情況有待研究。
據(jù)初步設(shè)計(jì)階段工程勘察資料，西岸錨碇邊坡出露的灰?guī)r和白云巖的產(chǎn)狀為：傾向50～80°，傾角48～87°。主要發(fā)育三組優(yōu)勢節(jié)理：①155°∠57°；②220°∠34°；③333°∠46°。在巖層層面、不利結(jié)構(gòu)面組合切割和深部巖溶發(fā)育情況下，在主纜巨大拉力下，不能夠排除存在深部拉裂滑移面威脅西岸錨碇邊坡整體穩(wěn)定性的可能性。
錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究內(nèi)容包括：
（1）研究從邊坡表部至深部巖體中裂隙的分布密度及張開度變化，揭示巖體的卸荷程度，為錨碇施工期和運(yùn)行期邊坡巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)以及巖體質(zhì)量變化趨勢提供可靠基礎(chǔ)資料；
（2）在巖層層面和不利結(jié)構(gòu)面組合切割下，由于錨碇工程荷載，研究巖體中形成的潛在不穩(wěn)定塊體的安全度以及西岸錨碇邊坡的整體穩(wěn)定性；
（3）采用地球物理勘探方法，研究邊坡深部溶蝕裂隙與溶蝕洞穴的分布規(guī)律及其發(fā)育特征。
2.2 錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究
主懸索的巨大拉力通過索股、錨桿傳人隧道中填充的（預(yù)應(yīng)力）混凝土，再通過（錨塞體）混凝土與隧道巖體的摩阻力和粘結(jié)力傳遞給周圍的巖體。隧道式錨碇在巨大主纜拉力荷載作用下，不僅要維持自身的抗拔穩(wěn)定，同時(shí)還要將自身承受的主纜拉力傳遞到錨碇圍巖中，以充分利用圍巖的承載能力，使錨碇和圍巖共同作用形成一個(gè)整體的承載體系。
錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究包括三個(gè)方面：
（1） 錨塞體與巖體之間的抗剪摩擦力學(xué)性能[9，10]和粘結(jié)特性試驗(yàn)研究；
（2） 錨碇下部及兩錨體之間的巖體處于復(fù)雜的拉剪應(yīng)力狀態(tài)，研究錨碇圍巖在拉剪應(yīng)力下的變形及強(qiáng)度特性，尤其是弱風(fēng)化～微新圍巖在拉剪復(fù)雜應(yīng)力下的變形、強(qiáng)度及疲勞試驗(yàn)研究，模擬其破壞現(xiàn)象和破壞過程，從而掌握其破壞機(jī)制；
（3） 巖體在中度～輕度工程爆破開挖擾動(dòng)下的力學(xué)性能研究。
錨碇圍巖工程力學(xué)試驗(yàn)?zāi)康氖谴_定錨碇邊坡巖體力學(xué)參數(shù)建議值，供設(shè)計(jì)和三維數(shù)值仿真采用。建議在設(shè)計(jì)錨碇區(qū)域附近開挖一試驗(yàn)斜硐，采取巖樣，并在硐壁打適量鉆孔，進(jìn)行室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)和原位巖石力學(xué)性質(zhì)及配套的各項(xiàng)試驗(yàn)研究工作。主要包括室內(nèi)巖石力學(xué)三軸剪切試驗(yàn)、節(jié)理（裂隙）測量、巖體變形特性（靜載）試驗(yàn)、巖體抗剪（抗剪斷）試驗(yàn)、巖體抗拉試驗(yàn)、混凝土與基巖膠結(jié)面抗剪和摩擦等試驗(yàn)和硐室聲波普測、硐室地球物理勘探、含水量測試、鉆孔聲波測試、鉆孔壓水試驗(yàn)等試驗(yàn)研究工作。錨碇系統(tǒng)的摩阻力由基巖與錨碇系統(tǒng)接觸面的正應(yīng)力與摩擦系數(shù)來決定，摩擦系數(shù)一般由相似原理進(jìn)行模型試驗(yàn)或現(xiàn)場測試得到。硐室地球物理勘探是查明錨碇圍巖（主要是錨碇下部及兩錨體之間的巖體）中的巖溶發(fā)育情況。
試驗(yàn)資料的整理應(yīng)通過對(duì)現(xiàn)場和室內(nèi)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)的綜合分析，結(jié)合現(xiàn)行有關(guān)行業(yè)規(guī)范（規(guī)程）和工程經(jīng)驗(yàn)的類比，提出西岸隧道式錨碇邊坡區(qū)域巖體力學(xué)參數(shù)建議值，供設(shè)計(jì)采用。
2.3 錨碇圍巖滲透及抗溶蝕特性研究
壩陵河懸索橋西岸錨碇圍巖為弱風(fēng)化～微新的灰?guī)r和白云巖，屬于易溶蝕化巖體。錨碇邊坡地段地下水主要為（節(jié)理）裂隙水、巖溶裂隙水和巖溶孔（洞）穴水。西岸隧道式錨碇錨體混凝土澆筑后，在邊坡巖體中形成不透水體（阻滲體），從而改變錨碇邊坡的地下水滲流場?？梢灶A(yù)見，地下水將從錨塞體混凝土邊緣繞滲，因此錨塞體與圍巖的交界部位巖體更易遭到溶蝕，削弱錨塞體混凝土與圍巖之間的摩阻力和粘結(jié)力。錨碇圍巖滲透特性的研究應(yīng)著重錨塞體與圍巖的交界部位巖體的滲透性能與抵抗溶蝕的能力的試驗(yàn)研究。
為防治錨塞體與圍巖交界部位巖體的溶蝕危害采取的工程措施，主要是加強(qiáng)錨碇邊坡坡面的排水工程。
2.4 錨碇及其圍巖相互作用三維數(shù)值模擬研究
由于懸索橋安全是依靠錨碇固定橋的體系，錨碇發(fā)生移動(dòng)將嚴(yán)重影響橋梁體系，甚至導(dǎo)致橋體破壞，因此研究西岸隧道式錨碇的錨塊及其圍巖在主動(dòng)拉力作用下的穩(wěn)定性、瞬時(shí)變位與長期變位是相當(dāng)重要的。應(yīng)建立真實(shí)反映隧道式錨碇錨體和圍巖二者相互作用、考慮施工過程非線性、地質(zhì)結(jié)構(gòu)面影響等的三維數(shù)值仿真模型，對(duì)錨碇穩(wěn)定性及變位進(jìn)行預(yù)測[11]。
2.5 錨碇隧道鉆爆開挖及支護(hù)的施工技術(shù)試驗(yàn)
根據(jù)西岸隧道式錨碇為傾斜、變截面的工程特點(diǎn)，需研究錨碇隧道的鉆爆開挖以及支護(hù)的施工技術(shù)[12－14]。在隧道式錨碇施工過程中，自始至終都要注意嚴(yán)格控制圍巖的完整性，盡量避免對(duì)圍巖產(chǎn)生過大的擾動(dòng)。為保證主纜等硐內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)的使用壽命，錨碇的防水按GB50108－2001二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行控制，要求較高。施工開挖后應(yīng)對(duì)圍巖中的塑性變形帶進(jìn)行擠密壓漿處理，以使錨塞體混凝土與圍巖緊密結(jié)合。
2.6 錨碇錨固系統(tǒng)試驗(yàn)
試驗(yàn)?zāi)康氖球?yàn)證用于壩陵河大橋錨碇錨固系統(tǒng)的各產(chǎn)品力學(xué)性能是否滿足設(shè)計(jì)要求。試驗(yàn)內(nèi)容包括錨拉桿組件靜載試驗(yàn)、疲勞試驗(yàn)及錨具組裝件靜載試驗(yàn)和疲勞試驗(yàn)[15]等。
2.7 大體積混凝土澆筑防裂的施工技術(shù)研究
壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇錨塞體混凝土澆筑量約2×12143.322m3。錨碇結(jié)構(gòu)混凝土澆筑量大，強(qiáng)度高，對(duì)施工工藝及養(yǎng)護(hù)維修提出了更高的要求；而大體積混凝土澆注施工由于受多種因素影響，若措施不當(dāng)，很容易出現(xiàn)裂縫，影響到錨塞體混凝土的整體性強(qiáng)度以及鋼筋的耐久性和實(shí)用性。西岸隧道式錨碇錨塞體大體積混凝土澆筑防裂技術(shù)從混凝土原材料選取和配合比的選擇、降低原材料溫度和控制混凝土拌和物溫度、合理選擇澆筑工藝和保證整體質(zhì)量、有效控制混凝土內(nèi)外溫差到對(duì)混凝土溫度進(jìn)行監(jiān)控及時(shí)掌握混凝土溫度變化動(dòng)態(tài)等一系列技術(shù)措施[16－22]，都可借鑒汕頭海灣懸索橋、宜昌長江公路大橋和重慶鵝公巖大橋的做法。
3結(jié)語
針對(duì)施工圖設(shè)計(jì)階段，提出壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇及其邊坡的巖體工程地質(zhì)力學(xué)研究建議，包括：錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究、錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究、錨碇圍巖滲透及抗溶蝕特性研究、錨碇及其圍巖相互作用數(shù)值模擬研究、錨碇隧道鉆爆開挖及支護(hù)的施工技術(shù)試驗(yàn)、錨碇錨固系統(tǒng)試驗(yàn)和大體積混凝土澆筑防裂的施工技術(shù)研究。
摘要：隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和社會(huì)的進(jìn)步，用電量、用水量的需求大幅增加，急需新建大量利水電工程，而水利水電工程場地及其周圍環(huán)境的巖體工程地質(zhì)情況對(duì)水利水電工程的工程質(zhì)量和工程安全影響很大，所以急需對(duì)巖體工程地質(zhì)力學(xué)在水利水電工程勘察中的應(yīng)用進(jìn)行研究。本文將對(duì)巖體工程地質(zhì)力學(xué)在水利水電工程勘察中的應(yīng)用進(jìn)行相關(guān)的闡述，并提出了一些相應(yīng)的建議，希望對(duì)相關(guān)參與者與研究人員帶來一定幫助。
關(guān)鍵詞：巖體工程地質(zhì)力學(xué)；水利水電工程勘察；巖體結(jié)構(gòu)；高壩壩基；地質(zhì)構(gòu)造穩(wěn)定性
1引言
經(jīng)濟(jì)在發(fā)展，社會(huì)在進(jìn)步，人民群眾的用電量、用水量急劇增加，從而導(dǎo)致了水利水電工程也隨之急劇增加，水利水電工程場地及其周圍環(huán)境的巖體工程地質(zhì)情況，對(duì)水利水電工程的質(zhì)量和安全影響很大，進(jìn)行水利水電工程勘察時(shí)，要運(yùn)用巖體工程地質(zhì)力學(xué)知識(shí)，對(duì)水利水電工程場地及其周圍環(huán)境的巖體工程地質(zhì)情況進(jìn)行詳細(xì)勘察，所以急需對(duì)巖體工程地質(zhì)力學(xué)在水利水電工程勘察中的應(yīng)用進(jìn)行研究。本文將對(duì)巖體工程地質(zhì)力學(xué)在水利水電工程勘察中的應(yīng)用進(jìn)行相關(guān)的闡述，希望對(duì)相關(guān)參與者與研究人員帶來一定幫助。
2巖體工程地質(zhì)力學(xué)基本知識(shí)
巖體工程地質(zhì)力學(xué)的研究對(duì)象是工程場地附近的巖體結(jié)構(gòu)。巖體，由一種或多種不同的巖石組合而成，受到形成環(huán)境以及后期構(gòu)造影響后，巖體內(nèi)會(huì)呈現(xiàn)各種各樣不同的結(jié)構(gòu)面。在實(shí)際環(huán)境中，巖體會(huì)被各種各樣不同的結(jié)構(gòu)面切分成為不同的結(jié)構(gòu)體并出現(xiàn)破裂帶。進(jìn)行巖體工程地質(zhì)力學(xué)等地質(zhì)研究時(shí)，必須先研究巖體結(jié)構(gòu)。進(jìn)行水利水電工程地質(zhì)勘察時(shí)，依據(jù)相關(guān)規(guī)范并結(jié)合實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)對(duì)巖體結(jié)構(gòu)類別進(jìn)行量化和細(xì)化，巖體主要分為5類。Ⅰ類巖體，主要為厚層狀或整體塊狀結(jié)構(gòu)；Ⅱ類巖體，主要為中厚層狀或塊狀結(jié)構(gòu)；Ⅲ類巖體，主要為鑲嵌狀或互層狀結(jié)構(gòu)；Ⅳ類巖體，主要為碎裂狀或薄層狀結(jié)構(gòu)；V類巖體，主要為散體狀結(jié)構(gòu)。在具體工程中，可以根據(jù)工程區(qū)域的具體地質(zhì)條件以及影響巖體質(zhì)量的因素，進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，從而結(jié)合工程區(qū)域巖體的具體特性，制定相應(yīng)的巖體質(zhì)量分類或巖體工程地質(zhì)分類，以及結(jié)構(gòu)面分類，用于實(shí)際工程情況下的邊坡、壩基、地下洞室圍巖等結(jié)構(gòu)的巖體具體分類，賦予相應(yīng)結(jié)構(gòu)面巖土體以及巖類物理力學(xué)參數(shù)值。高地應(yīng)力等因素會(huì)對(duì)巖體分類造成影響，其對(duì)巖體分類造成的影響，有待進(jìn)一步研究。
3工程區(qū)域的地質(zhì)構(gòu)造穩(wěn)定性以及地震研究
汶川大地震以后，國家相關(guān)部門十分重視地震對(duì)水利水電工程的影響，相關(guān)部門專門發(fā)文要求，進(jìn)行大型水利水電工程設(shè)計(jì)時(shí)，必須要進(jìn)行工程防震抗震設(shè)計(jì)，并必須專門接受審查。在地震研究中，活斷層的判別標(biāo)志有：（1）地震斷裂帶中構(gòu)造巖或者被錯(cuò)動(dòng)脈體是晚更新世；（2）錯(cuò)斷晚更世以來的地層；（3）沿著斷層存在歷史地震，或者存在現(xiàn)代中、強(qiáng)震的震中分布，或者存在密集而頻繁的近期微震；（4）經(jīng)現(xiàn)代化監(jiān)測表明，沿著斷層存在地形變和地位移；（5）經(jīng)地質(zhì)構(gòu)造上的證實(shí)，被發(fā)現(xiàn)的斷層與已知的活斷層有著共同或共生的關(guān)系。在工程地質(zhì)勘察規(guī)范中，工程場地巖體中活動(dòng)斷層的年齡被限定在十萬年以來存在過活動(dòng)的斷層。水壩等主要水工建筑物應(yīng)該盡量避免跨越活斷層或者與活斷層有構(gòu)造活動(dòng)聯(lián)系或相關(guān)聯(lián)的分支斷層，特別應(yīng)該注意盡量避開晚更新世晚期以來有過地質(zhì)活動(dòng)的斷層。水壩選址不適宜選在地震等級(jí)為6級(jí)及以上的震中區(qū)或者地震的基本烈度為Ⅸ度及其以上的強(qiáng)震區(qū)。如果在上述兩種情況下建水壩，需要專門進(jìn)行論證。汶川特大地震后，地震災(zāi)區(qū)的大部分大中型水電水利工程，雖然有不同程度的損壞現(xiàn)象，但卻沒有一個(gè)水電水利工程在地震中發(fā)生重大次生災(zāi)害，這有力說明工程地質(zhì)勘察規(guī)范中所規(guī)定的區(qū)域構(gòu)造穩(wěn)定性的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、工作方法、評(píng)價(jià)原則是正確的，能經(jīng)受大地震考驗(yàn)。
4高壩壩基工程地質(zhì)研究
我國的水壩高度有些已達(dá)到了300米，成了俗稱的“高壩”，水荷載和壩基荷載對(duì)高壩壩基巖體質(zhì)量的要求非常嚴(yán)格。主要有以下技術(shù)要求：（1）高壩壩基巖土體在長期被水滲透和作用的前提下，必須保持力學(xué)、化學(xué)及物理性質(zhì)的穩(wěn)定，并要確保壩基的滲透壓力和滲漏量維持在允許的范圍內(nèi)，以免發(fā)生滲透破壞；（2）在各項(xiàng)不同荷載作用下，高壩壩基各個(gè)部位的變形和應(yīng)力值應(yīng)該確保在允許范圍內(nèi)，以免出現(xiàn)不均勻變位或局部應(yīng)力集中的現(xiàn)象而影響大壩安全運(yùn)行；（3）高壩壩基巖土體在其所承受的荷載作用下確保不會(huì)產(chǎn)生滑移失穩(wěn)。如果高壩采用混凝土壩基，需要先對(duì)壩基巖體工程地質(zhì)進(jìn)行分類以及對(duì)巖體質(zhì)量進(jìn)行分級(jí)，要重點(diǎn)對(duì)影響壩基抗滑穩(wěn)定性的軟弱結(jié)構(gòu)面的性狀以及它們的不利組合的邊界條件進(jìn)行勘察，并需要根據(jù)巖體的軟弱結(jié)構(gòu)面類型選定它們的強(qiáng)度參數(shù)和變形參數(shù)以適合工程建設(shè)的需要。要對(duì)影響高壩壩基不均勻變形與應(yīng)變的弱化巖體進(jìn)行詳細(xì)勘察以避免其對(duì)水利水電工程的工程質(zhì)量帶來安全隱患。如果進(jìn)行高壩建設(shè)時(shí)采用當(dāng)?shù)夭赏趤淼墓こ滩牧蠈位ㄔ谏詈竦母采w層上，必須對(duì)覆蓋層的結(jié)構(gòu)和詳細(xì)分層、埋藏谷的范圍、河床深槽的范圍等相關(guān)地質(zhì)資料進(jìn)行詳細(xì)勘察，特別要對(duì)漂孤石層、架空層、粉細(xì)砂層、軟土層的物質(zhì)組成、滲透特性、分布范圍進(jìn)行詳細(xì)勘察，同時(shí)要詳細(xì)準(zhǔn)確地評(píng)價(jià)地震作用下的地層不均勻沉陷可能性、地層滲透穩(wěn)定性、砂層液化程度，這是為了給水利水電工程建設(shè)時(shí)采取合適的防地層滲透、抗砂層液化、防地層不均勻沉陷等措施提供科學(xué)的依據(jù)。
5結(jié)語
本文通過對(duì)巖體工程地質(zhì)力學(xué)基本知識(shí)、工程區(qū)域的地質(zhì)構(gòu)造穩(wěn)定性以及地震、高壩壩基工程地質(zhì)進(jìn)行闡述與分析，對(duì)巖體工程地質(zhì)力學(xué)在水利水電工程勘察中的應(yīng)用進(jìn)行了初步探究，提出了一些相應(yīng)的建議，對(duì)相關(guān)參與者與研究人員起到了一定幫助作用。
摘要：針對(duì)施工圖設(shè)計(jì)階段，提出壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇及其邊坡的巖體工程地質(zhì)力學(xué)研究建議，包括：錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究、錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究、錨碇圍巖滲透及抗溶蝕特性研究、錨碇及其圍巖相互作用三維數(shù)值模擬研究、錨碇隧道鉆爆開挖及支護(hù)的施工技術(shù)試驗(yàn)、錨碇錨固系統(tǒng)試驗(yàn)和大體積混凝土澆筑防裂的施工技術(shù)研究。
關(guān)鍵詞：懸索橋隧道式錨碇施工圖設(shè)計(jì)階段巖體工程地質(zhì)力學(xué)研究建議
1前言
壩陵河大橋離擬建貴州省鎮(zhèn)寧至勝境關(guān)高速公路起點(diǎn)約21km，地處黔中山原地帶。高速公路在關(guān)嶺縣東北跨越壩陵河峽谷，峽谷兩岸地勢陡峭，地形變化急劇，高差起伏大，河谷深切達(dá)400～600m。橋址區(qū)屬構(gòu)造剝蝕、溶蝕中低山河谷地貌。巖石建造類型以碳酸鹽巖與陸源碎屑巖互層，以碳酸鹽巖構(gòu)成峽谷谷坡，以碎屑巖互層構(gòu)成谷底及緩坡為基本特征。壩陵河流向與區(qū)域地質(zhì)構(gòu)造線方向(NW)基本一致。河谷西岸地形較陡，地形坡度40～70°，近河谷一帶為陡崖。橋位區(qū)西岸（關(guān)嶺岸）錨碇地段處于斜坡中部，出露的巖層有三疊系中統(tǒng)竹桿坡組第一段（T2z1）中厚層狀泥晶灰?guī)r和楊柳井組（T2y）中厚層狀白云巖[1,2]。弱風(fēng)化巖體直接出露于地表，微新巖體埋深30～50m。
壩陵河懸索橋主跨1068m，橋面總寬度24.5m，東岸錨碇采用重力式錨，西岸錨碇采用隧道式錨。西岸隧道式錨碇在技術(shù)設(shè)計(jì)中全長74.7m，最大埋深78m，主要由散索鞍支墩、錨室（34.7m）和錨塞體（40m）三部分組成，兩錨體相距18～6.36m。錨塞體和錨室為一傾斜、變截面結(jié)構(gòu)，上緣為圓形，下緣為矩形，縱向呈楔形棱臺(tái)，矩形截面尺寸為10m×5.8m～21m×14.5m。西岸每根主纜纜力（P）約為270MN，水平夾角約26°。錨體中設(shè)預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)，主纜索股通過索股錨固連接器與錨體中的預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)連接。
懸索橋錨碇在承受來自主纜的豎向反力的同時(shí)，主要還承受主纜的水平拉力，是懸索橋的關(guān)鍵承載結(jié)構(gòu)之一，其總體穩(wěn)定性和受力狀態(tài)直接影響到大橋的安全和長期使用的可靠性。壩陵河懸索橋是鎮(zhèn)寧－勝境關(guān)高速公路的重要節(jié)點(diǎn)，針對(duì)該大橋施工圖設(shè)計(jì)階段，本文提出壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇及其邊坡的工程地質(zhì)力學(xué)研究建議。鑒于錨碇型式受到地形、地質(zhì)條件的限制，國內(nèi)外采用隧道式錨碇的大跨懸索橋?yàn)閿?shù)較少[3－7]，見諸文獻(xiàn)報(bào)道的更少，本研究建議有不適當(dāng)之處，請專家批評(píng)指正。
2巖體工程地質(zhì)力學(xué)研究建議
2.1錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究
西岸隧道式錨碇坐落于邊坡淺表弱風(fēng)化～微新巖體中，弱風(fēng)化～微新巖體的工程地質(zhì)條件關(guān)系到錨碇隧洞的成洞條件及錨碇體系在主纜拉力荷載作用下的整體穩(wěn)定狀態(tài)。
邊坡淺表部中存在卸荷巖體。巖體卸荷帶是伴隨河谷下切過程或邊坡開挖過程中，由于應(yīng)力釋放，巖體向臨空面方向發(fā)生卸荷回彈變形，能量的釋放導(dǎo)致斜坡淺表一定范圍巖體內(nèi)應(yīng)力的調(diào)整，淺表部位應(yīng)力降低，而坡體更深部位產(chǎn)生更大程度的應(yīng)力集中。由于表部應(yīng)力降低導(dǎo)致巖體回彈膨脹、結(jié)構(gòu)松弛，破壞巖體的完整性，并在集中應(yīng)力和殘余應(yīng)力作用下產(chǎn)生卸荷裂隙。巖體應(yīng)力的降低最直觀的表現(xiàn)是導(dǎo)致巖體松弛和原有的裂隙發(fā)生各種變化，形成新環(huán)境下的裂隙網(wǎng)絡(luò)。這些裂隙一部分是遷就原有構(gòu)造裂隙引張擴(kuò)大經(jīng)改造形成[8]，有一些是微裂隙擴(kuò)展后的顯式裂隙，也有在新的應(yīng)力環(huán)境和外動(dòng)力環(huán)境下形成的裂隙。在巖體卸荷、應(yīng)力降低的過程中，隨著新的裂隙系統(tǒng)的形成，也為外動(dòng)力或風(fēng)化營力提供了通道，加速巖體的風(fēng)化和應(yīng)力的進(jìn)一步降低。風(fēng)化巖體裂隙的增多，是巖體卸荷和風(fēng)化共同造就的。
西岸錨碇邊坡巖體在淺部節(jié)理裂隙發(fā)育，巖體透水性較好，滲透系數(shù)高；隨著深度的增加，透水性逐漸減弱。深部的巖溶發(fā)育情況有待研究。
據(jù)初步設(shè)計(jì)階段工程勘察資料，西岸錨碇邊坡出露的灰?guī)r和白云巖的產(chǎn)狀為：傾向50～80°，傾角48～87°。主要發(fā)育三組優(yōu)勢節(jié)理：①155°∠57°；②220°∠34°；③333°∠46°。在巖層層面、不利結(jié)構(gòu)面組合切割和深部巖溶發(fā)育情況下，在主纜巨大拉力下，不能夠排除存在深部拉裂滑移面威脅西岸錨碇邊坡整體穩(wěn)定性的可能性。
錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究內(nèi)容包括：
（1）研究從邊坡表部至深部巖體中裂隙的分布密度及張開度變化，揭示巖體的卸荷程度，為錨碇施工期和運(yùn)行期邊坡巖體質(zhì)量評(píng)價(jià)以及巖體質(zhì)量變化趨勢提供可靠基礎(chǔ)資料；
（2）在巖層層面和不利結(jié)構(gòu)面組合切割下，由于錨碇工程荷載，研究巖體中形成的潛在不穩(wěn)定塊體的安全度以及西岸錨碇邊坡的整體穩(wěn)定性；
（3）采用地球物理勘探方法，研究邊坡深部溶蝕裂隙與溶蝕洞穴的分布規(guī)律及其發(fā)育特征。
2.2錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究
主懸索的巨大拉力通過索股、錨桿傳人隧道中填充的（預(yù)應(yīng)力）混凝土，再通過（錨塞體）混凝土與隧道巖體的摩阻力和粘結(jié)力傳遞給周圍的巖體。隧道式錨碇在巨大主纜拉力荷載作用下，不僅要維持自身的抗拔穩(wěn)定，同時(shí)還要將自身承受的主纜拉力傳遞到錨碇圍巖中，以充分利用圍巖的承載能力，使錨碇和圍巖共同作用形成一個(gè)整體的承載體系。
錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究包括三個(gè)方面：
（1）錨塞體與巖體之間的抗剪摩擦力學(xué)性能[9，10]和粘結(jié)特性試驗(yàn)研究；
（2）錨碇下部及兩錨體之間的巖體處于復(fù)雜的拉剪應(yīng)力狀態(tài)，研究錨碇圍巖在拉剪應(yīng)力下的變形及強(qiáng)度特性，尤其是弱風(fēng)化～微新圍巖在拉剪復(fù)雜應(yīng)力下的變形、強(qiáng)度及疲勞試驗(yàn)研究，模擬其破壞現(xiàn)象和破壞過程，從而掌握其破壞機(jī)制；
（3）巖體在中度～輕度工程爆破開挖擾動(dòng)下的力學(xué)性能研究。
錨碇圍巖工程力學(xué)試驗(yàn)?zāi)康氖谴_定錨碇邊坡巖體力學(xué)參數(shù)建議值，供設(shè)計(jì)和三維數(shù)值仿真采用。建議在設(shè)計(jì)錨碇區(qū)域附近開挖一試驗(yàn)斜硐，采取巖樣，并在硐壁打適量鉆孔，進(jìn)行室內(nèi)巖石力學(xué)試驗(yàn)和原位巖石力學(xué)性質(zhì)及配套的各項(xiàng)試驗(yàn)研究工作。主要包括室內(nèi)巖石力學(xué)三軸剪切試驗(yàn)、節(jié)理（裂隙）測量、巖體變形特性（靜載）試驗(yàn)、巖體抗剪（抗剪斷）試驗(yàn)、巖體抗拉試驗(yàn)、混凝土與基巖膠結(jié)面抗剪和摩擦等試驗(yàn)和硐室聲波普測、硐室地球物理勘探、含水量測試、鉆孔聲波測試、鉆孔壓水試驗(yàn)等試驗(yàn)研究工作。錨碇系統(tǒng)的摩阻力由基巖與錨碇系統(tǒng)接觸面的正應(yīng)力與摩擦系數(shù)來決定，摩擦系數(shù)一般由相似原理進(jìn)行模型試驗(yàn)或現(xiàn)場測試得到。硐室地球物理勘探是查明錨碇圍巖（主要是錨碇下部及兩錨體之間的巖體）中的巖溶發(fā)育情況。
試驗(yàn)資料的整理應(yīng)通過對(duì)現(xiàn)場和室內(nèi)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)的綜合分析，結(jié)合現(xiàn)行有關(guān)行業(yè)規(guī)范（規(guī)程）和工程經(jīng)驗(yàn)的類比，提出西岸隧道式錨碇邊坡區(qū)域巖體力學(xué)參數(shù)建議值，供設(shè)計(jì)采用。
2.3錨碇圍巖滲透及抗溶蝕特性研究
壩陵河懸索橋西岸錨碇圍巖為弱風(fēng)化～微新的灰?guī)r和白云巖，屬于易溶蝕化巖體。錨碇邊坡地段地下水主要為（節(jié)理）裂隙水、巖溶裂隙水和巖溶孔（洞）穴水。西岸隧道式錨碇錨體混凝土澆筑后，在邊坡巖體中形成不透水體（阻滲體），從而改變錨碇邊坡的地下水滲流場?？梢灶A(yù)見，地下水將從錨塞體混凝土邊緣繞滲，因此錨塞體與圍巖的交界部位巖體更易遭到溶蝕，削弱錨塞體混凝土與圍巖之間的摩阻力和粘結(jié)力。錨碇圍巖滲透特性的研究應(yīng)著重錨塞體與圍巖的交界部位巖體的滲透性能與抵抗溶蝕的能力的試驗(yàn)研究。
為防治錨塞體與圍巖交界部位巖體的溶蝕危害采取的工程措施，主要是加強(qiáng)錨碇邊坡坡面的排水工程。
2.4錨碇及其圍巖相互作用三維數(shù)值模擬研究
由于懸索橋安全是依靠錨碇固定橋的體系，錨碇發(fā)生移動(dòng)將嚴(yán)重影響橋梁體系，甚至導(dǎo)致橋體破壞，因此研究西岸隧道式錨碇的錨塊及其圍巖在主動(dòng)拉力作用下的穩(wěn)定性、瞬時(shí)變位與長期變位是相當(dāng)重要的。應(yīng)建立真實(shí)反映隧道式錨碇錨體和圍巖二者相互作用、考慮施工過程非線性、地質(zhì)結(jié)構(gòu)面影響等的三維數(shù)值仿真模型，對(duì)錨碇穩(wěn)定性及變位進(jìn)行預(yù)測[11]。
2.5錨碇隧道鉆爆開挖及支護(hù)的施工技術(shù)試驗(yàn)
根據(jù)西岸隧道式錨碇為傾斜、變截面的工程特點(diǎn)，需研究錨碇隧道的鉆爆開挖以及支護(hù)的施工技術(shù)[12－14]。在隧道式錨碇施工過程中，自始至終都要注意嚴(yán)格控制圍巖的完整性，盡量避免對(duì)圍巖產(chǎn)生過大的擾動(dòng)。為保證主纜等硐內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)的使用壽命，錨碇的防水按GB50108－2001二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行控制，要求較高。施工開挖后應(yīng)對(duì)圍巖中的塑性變形帶進(jìn)行擠密壓漿處理，以使錨塞體混凝土與圍巖緊密結(jié)合。
2.6錨碇錨固系統(tǒng)試驗(yàn)
試驗(yàn)?zāi)康氖球?yàn)證用于壩陵河大橋錨碇錨固系統(tǒng)的各產(chǎn)品力學(xué)性能是否滿足設(shè)計(jì)要求。試驗(yàn)內(nèi)容包括錨拉桿組件靜載試驗(yàn)、疲勞試驗(yàn)及錨具組裝件靜載試驗(yàn)和疲勞試驗(yàn)[15]等。
2.7大體積混凝土澆筑防裂的施工技術(shù)研究
壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇錨塞體混凝土澆筑量約2×12143.322m3。錨碇結(jié)構(gòu)混凝土澆筑量大，強(qiáng)度高，對(duì)施工工藝及養(yǎng)護(hù)維修提出了更高的要求；而大體積混凝土澆注施工由于受多種因素影響，若措施不當(dāng)，很容易出現(xiàn)裂縫，影響到錨塞體混凝土的整體性強(qiáng)度以及鋼筋的耐久性和實(shí)用性。西岸隧道式錨碇錨塞體大體積混凝土澆筑防裂技術(shù)從混凝土原材料選取和配合比的選擇、降低原材料溫度和控制混凝土拌和物溫度、合理選擇澆筑工藝和保證整體質(zhì)量、有效控制混凝土內(nèi)外溫差到對(duì)混凝土溫度進(jìn)行監(jiān)控及時(shí)掌握混凝土溫度變化動(dòng)態(tài)等一系列技術(shù)措施[16－22]，都可借鑒汕頭海灣懸索橋、宜昌長江公路大橋和重慶鵝公巖大橋的做法。
3結(jié)語
針對(duì)施工圖設(shè)計(jì)階段，提出壩陵河懸索橋西岸隧道式錨碇及其邊坡的巖體工程地質(zhì)力學(xué)研究建議，包括：錨碇圍巖工程地質(zhì)條件研究、錨碇圍巖工程力學(xué)特性研究、錨碇圍巖滲透及抗溶蝕特性研究、錨碇及其圍巖相互作用數(shù)值模擬研究、錨碇隧道鉆爆開挖及支護(hù)的施工技術(shù)試驗(yàn)、錨碇錨固系統(tǒng)試驗(yàn)和大體積混凝土澆筑防裂的施工技術(shù)研究。
研究巖體穩(wěn)定問題通常采用的方法有工程類比法、地質(zhì)結(jié)構(gòu)分析法、數(shù)值模擬仿真分析法和地質(zhì)力學(xué)物理模型試驗(yàn)法等[1，2]。對(duì)于中小型工程，一般只采用前幾種方法進(jìn)行研究，但對(duì)于大型或超大型工程，地質(zhì)力學(xué)物理模型試驗(yàn)則是必要的。模型試驗(yàn)尤其是三維模型試驗(yàn)與數(shù)值方法相比有它的弱點(diǎn)，如尺寸效應(yīng)、試驗(yàn)難度大、費(fèi)用高。然而，物理模型則由于是真實(shí)的物理實(shí)體，在基本滿足相似原理的條件下，則更能真實(shí)地反映地質(zhì)構(gòu)造和工程結(jié)構(gòu)的空間關(guān)系，更準(zhǔn)確地模擬施工過程和影響。試驗(yàn)結(jié)果能給人以更直觀的感覺，使人更容易從全局上把握巖體工程整體力學(xué)特征、變形趨勢和穩(wěn)定性特點(diǎn)，以及各洞室或結(jié)構(gòu)之間的相互關(guān)系，從而做出相應(yīng)的判斷。其次，也可以通過物理模型試驗(yàn)，對(duì)各種數(shù)值分析結(jié)果進(jìn)行一定程度上的驗(yàn)證。與研究壩體、壩基和壩肩及邊坡穩(wěn)定性的三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)[3～6]相比，地下洞室群的巖石力學(xué)物理模型試驗(yàn)則有很大的差距。據(jù)文獻(xiàn)檢索，只有少數(shù)幾個(gè)平面模型試驗(yàn)[7～11]和小型三維試驗(yàn)[12]。這些試驗(yàn)均未模擬洞室的施工過程。其原因主要是模擬地下洞室施工過程的三維模型試驗(yàn)難度太大，如三維地應(yīng)力場的模擬原理和技術(shù)、洞室群開挖尤其是內(nèi)部洞室隱蔽開挖技術(shù)的實(shí)現(xiàn)、內(nèi)部物理量測量等。本文作者提出并研制了離散化多主應(yīng)力面加載和控制系統(tǒng)，成功解決了復(fù)雜三維初始應(yīng)力場模擬的難題；采用機(jī)械臂和步進(jìn)微型掘進(jìn)機(jī)技術(shù)、微型高精度位移量測技術(shù)、聲波測試技術(shù)、光纖測量及內(nèi)窺攝影技術(shù)等，解決了隱蔽開挖模擬及內(nèi)部量測等關(guān)鍵問題，完成了水電站復(fù)雜洞室群模型試驗(yàn)。這一試驗(yàn)成果可應(yīng)用于今后我國大西南地區(qū)的其它超大型地下水電站的研究。
1工程簡介
溪洛渡水電站位于四川和云南視壤的金沙江峽谷中[13]。電站總裝機(jī)容量12600MW，共計(jì)18臺(tái)700MW的水輪發(fā)電機(jī)組。該工程地質(zhì)條件復(fù)雜，地下洞室群布置復(fù)雜、縱橫交錯(cuò)，尤其是左岸地下廠房軸線與最大主應(yīng)力呈較大角度相交，對(duì)廠房洞室穩(wěn)定不利，而且廠房又位于高地震烈度區(qū)(高達(dá)Ⅷ度)，如此超大規(guī)模的地下洞室群在施工期和運(yùn)行過程長期安全穩(wěn)定問題，都是前所未遇的。電站廠房采用全地下式，分左、右岸地下廠房，各布置9臺(tái)機(jī)組。左岸地下廠房布置在大壩上游山體內(nèi)，總裝機(jī)容量為6300MW.廠房軸線為N24°W，三大洞室平行。
圖1左岸地下廠房洞室群布置方案
主廠房尺寸為318.03m×31.9/28.40m×75.10m(長×寬×高)，廠房總長度426.0m.主變室長325.52m，寬19.8m，高26.5m.尾水調(diào)壓室長300.0m，寬26.5/25.0m，高95m，中間設(shè)兩條巖柱隔墻，厚18.0m。如圖1所示。
左岸廠房頂拱圍巖由P2β4、P2β5、P2β6層玄武巖組成。巖體新鮮較完整，無大的斷層切割，層間錯(cuò)動(dòng)帶一般不發(fā)育。層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶以P2β6下部及P2β4、P2β5層內(nèi)相對(duì)較發(fā)育，錯(cuò)動(dòng)帶一般寬5～10cm，擠壓緊密，為巖塊巖屑型。裂隙以陡裂和緩裂為主，中傾角裂隙一般不發(fā)育。
2模型相似條件設(shè)計(jì)
經(jīng)過與設(shè)計(jì)單位協(xié)商，確定模型的幾何比尺為1/100，材料容重比尺為1.之所以這樣確定，主要是考慮到開挖模擬的可操作性，以及相似物理量之間換算關(guān)系的簡化。根據(jù)試驗(yàn)相似理論和上述幾何比尺，進(jìn)行了如下的模型相似條件設(shè)計(jì)：用下標(biāo)p代表原型，下標(biāo)m代表模型，K代表相似比尺，L為長度，u為位稱，E為彈性模量，G為剪切模量，γ為容重，σ為應(yīng)力，σo為初始地應(yīng)力，ε為應(yīng)變，ν為泊松比，φ為摩擦角，C為粘聚力，Rc為抗壓強(qiáng)度，Rt為抗拉強(qiáng)度。如設(shè)實(shí)際巖體的容重為γp，模型材料的容重為γm，則容重相似比尺為：
與應(yīng)力有相同量綱的物理量均有與應(yīng)力相同的相似比尺，即材料彈性模量、剪切模量、抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、粘聚力，初始地應(yīng)力和面力荷載的相似比尺均為100.
3試驗(yàn)要點(diǎn)及關(guān)鍵技術(shù)
本試驗(yàn)研究對(duì)象為左岸地下廠房洞室群，包括主廠房、主變室、尾水調(diào)壓室、母線道和尾水管。
3.1模擬范圍地下廠房順?biāo)鞣较虻纳舷掠胃魅∪蠖词易畲箝_挖跨度的1～1.5倍長度，實(shí)際各約為1.27倍，總長度為620m；沿高程方向的下方取到洞室高度的1～1.5倍，實(shí)際取為1.45倍～1.85倍，達(dá)到海拔200m；上方取到地面，實(shí)際模型作到海拔670m，其上部作為荷載加在模型頂面；沿主廠房的縱軸線方向取3個(gè)機(jī)組段長度(自5號(hào)機(jī)組中心線至8號(hào)機(jī)組中心線)，為102m.因?yàn)槟Ｐ蛶缀伪瘸邽?/100，所以巖體模型尺寸為長×高×寬＝6.20m×4.70m×1.02m.
3.2地形及地質(zhì)條件模擬對(duì)模型試驗(yàn)范圍內(nèi)的地形、地貌、地質(zhì)材料和三維地質(zhì)構(gòu)造如層間和層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶進(jìn)行了模擬，模型基本滿足幾何、物理、力學(xué)相似條件。
3.3初始地應(yīng)力場模擬三維原始地應(yīng)力的模擬是本試驗(yàn)的關(guān)鍵和難點(diǎn)。經(jīng)過研究、論證和試驗(yàn)，本試驗(yàn)中首次提出并研制了“離散化多主應(yīng)力面加載及控制系統(tǒng)”，成功地模擬了三維地應(yīng)力場，保證了試驗(yàn)的初始條件。離散型三維多主應(yīng)力面加載系統(tǒng)，是在地質(zhì)力學(xué)模型仿真試驗(yàn)中，首次提出使用的一種能近似模擬復(fù)雜三維空間地應(yīng)力場的加載系統(tǒng)。
它的基本思路來源于有限元、邊界元、離散元等將研究域離散化進(jìn)行數(shù)值分析的原理，把需要模擬的復(fù)雜變化地應(yīng)力分布場，離散為有限多個(gè)微小的單元應(yīng)力場，并認(rèn)為此單元應(yīng)力場為一個(gè)等效的均勻應(yīng)力場。用一組垂直于該單元應(yīng)力場主應(yīng)力矢量的微小主應(yīng)力面，代替原來的斜截面，并在這一組主應(yīng)力面上按照等效主應(yīng)力的大小施加法向力，就達(dá)到了模擬這一單元應(yīng)力場的目的(如圖2).對(duì)各個(gè)離散的單元應(yīng)力場均進(jìn)行這樣的操作，就可以完成整個(gè)試驗(yàn)域復(fù)雜變化的應(yīng)力場的模擬。
圖2離散化多主應(yīng)力面加載原理示意
這一加載系統(tǒng)由高壓氣囊、反推力板、限位千斤頂、垂直立柱、封閉式鋼結(jié)構(gòu)環(huán)梁、支撐鋼架和空氣壓縮機(jī)組成。此外還有壓力監(jiān)測和報(bào)警輔助系統(tǒng)，以保證試驗(yàn)期間的壓力穩(wěn)定。
3.4開挖過程模擬按照數(shù)值計(jì)算優(yōu)選的開挖步序(如圖3所示)，對(duì)試驗(yàn)范圍內(nèi)地下洞室群的隱蔽開挖進(jìn)行了模擬。本試驗(yàn)中隱蔽性開挖的洞室包括尾水管和母線廊道，尾水管的隱蔽開挖長度為125m，而且為漸變的城門洞形斷面，母線道斷面也為城門洞形，但是靠近主變室一側(cè)13m一段斷面加大，造成母線道斷面突變。這些都給開挖模擬帶來極大困難。隱蔽開挖無法采用一般的手工鉆進(jìn)方法，需要設(shè)計(jì)專門的鉆鑿機(jī)具。經(jīng)過反復(fù)研究試驗(yàn)，開發(fā)出隱蔽開挖機(jī)器臂和微型步進(jìn)式掘進(jìn)機(jī)，以及與之配合使用的隱蔽洞室內(nèi)窺系統(tǒng)，成功解決了這一技術(shù)難題。如圖4所示。
圖3地下廠房洞室群開挖分期設(shè)計(jì)
3.5支護(hù)方案模擬按照數(shù)值計(jì)算優(yōu)選的支護(hù)方案，對(duì)錨固支護(hù)(包括三大洞室的噴混凝土、錨索)進(jìn)行了模擬。按照設(shè)計(jì)支護(hù)方案，錨索按實(shí)際位置模擬并施加預(yù)應(yīng)力。系統(tǒng)錨桿與噴混凝土聯(lián)合模擬為掛金屬絲網(wǎng)涂漿。錨索模擬材料采用金屬鋁線或細(xì)銅絲束，用建筑膠漿固結(jié)，以螺旋加載方式施加預(yù)應(yīng)力。
3.6施工模擬過程中的多種方式洞室內(nèi)部收斂變形及破壞形態(tài)量測在主廠房、主變室、尾調(diào)室三個(gè)主要洞室中，采用預(yù)埋多點(diǎn)位移計(jì)方式進(jìn)行了內(nèi)部收斂以及洞周圍巖深度變形量測；采用光導(dǎo)纖維進(jìn)行了內(nèi)部變形的量測；采用超聲波測量方法進(jìn)行了洞周圍巖屈服松動(dòng)區(qū)的量測；采用內(nèi)部攝影方式進(jìn)行了內(nèi)部破壞形態(tài)的觀測。
3.7內(nèi)部應(yīng)力場分布量測在主廠房、主變室、尾調(diào)室圍巖中的適當(dāng)位置，預(yù)埋三向應(yīng)變計(jì)、應(yīng)變花，進(jìn)行了應(yīng)力場分布量測。在重要位置，預(yù)埋光纖傳感器，與應(yīng)變片測量相比較，測量應(yīng)力場分布。
圖4隱蔽洞室開挖微型步進(jìn)TBM示意
4試驗(yàn)過程和結(jié)果
試驗(yàn)自2000年5月開始各項(xiàng)前期工作，包括場地準(zhǔn)備、試驗(yàn)臺(tái)設(shè)計(jì)和施工、模型材料設(shè)計(jì)和試驗(yàn)、模型制作和傳感器埋設(shè)、地應(yīng)力場生成和監(jiān)控系統(tǒng)研制、隱蔽洞室開挖系統(tǒng)研制和試運(yùn)行、測量儀器的研制和準(zhǔn)備等。2001年7月15日正式實(shí)施洞室開挖模擬，量測系統(tǒng)進(jìn)行同步量測，采集數(shù)據(jù)，至2001年8月18日完成洞室群開挖。試驗(yàn)得出的洞群圍巖變形、應(yīng)力應(yīng)變、屈服區(qū)分布等情況如下。
4.1位移主廠房頂拱最大下沉為37.5mm，主變室頂拱下沉為23mm，尾水調(diào)壓室頂拱為34mm.各個(gè)洞室頂拱的變形隨開挖量的增加均以下沉為主，開挖后期伴隨有少量的上抬。這與同時(shí)進(jìn)行的數(shù)值計(jì)算相比頂拱位移偏大一些，這是由于模型試驗(yàn)中準(zhǔn)確地模擬了層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶的影響，而計(jì)算中則有所簡化。尾水調(diào)壓室邊墻比主廠房邊墻高20多米，初估最大水平位移應(yīng)該更大些，但尾水調(diào)壓室中間隔墻起到了限制變形的作用，從而減少了水平位移值。主變室與尾水調(diào)壓室之間巖柱的上下游方向水平尺寸有所增大。
圖5地下廠房洞周圍巖位移分布
而主廠房與主變室之間的巖柱在上下游方向則有所壓縮，是由于母線道對(duì)這部分巖柱削弱較多引起的。試驗(yàn)中所揭示的各個(gè)方向的位移量均不大，分布合理。除三大洞室頂拱位移比計(jì)算值略大之外，其它與計(jì)算值都很接近，洞周沒有發(fā)現(xiàn)明顯的開裂或位移突變。圖5給出了洞周圍巖位移分布。
4.2應(yīng)力主廠房上游拱肩和拱腳處、尾水調(diào)壓室上游拱肩和拱腳處均有拉應(yīng)力出現(xiàn)。尾水調(diào)壓室下游邊墻5m范圍內(nèi)的巖體大部分存在拉應(yīng)力，10m之外則呈現(xiàn)為壓應(yīng)力。隨開挖的進(jìn)行，洞室交叉部位產(chǎn)生應(yīng)力集中，凡是壓應(yīng)力的則壓應(yīng)變值為原來的1.5～2.2倍。產(chǎn)生拉應(yīng)力的部位則給出了很大的拉應(yīng)變值，明顯不大合理，可能是粘貼應(yīng)變片的塊體發(fā)生破裂造成的。但是可以從中判斷是出現(xiàn)了拉應(yīng)力。拉、壓應(yīng)力分布范圍與計(jì)算結(jié)果接近。光纖傳感器量測的結(jié)果比較有規(guī)律，隨尾水調(diào)壓室高邊墻的逐漸形成，邊墻表面巖體應(yīng)力松馳，壓應(yīng)力降低甚至產(chǎn)生拉應(yīng)力，而壓應(yīng)力分布有向深部巖體傳遞的趨勢。
4.3超聲波測量試驗(yàn)中采用超聲波測速與位移沿巖體深度分布規(guī)律相結(jié)合的方法判斷屈服松動(dòng)區(qū)。洞周巖體波速最低處為尾水調(diào)壓室的底部和頂拱，波速比未開挖前降低了40%～50%.三大洞室頂拱的巖體波速，主變室頂拱最高，達(dá)900～1000m/s，主廠房頂拱次之，為800～900m/s，尾調(diào)室頂拱最低，為400～500m/s.與地質(zhì)剖面相比較可以看出，這一結(jié)果恰恰和這些洞室所在地層及地質(zhì)構(gòu)造相吻合。根據(jù)聲波測量和位移測量結(jié)果的綜合比較和分析，得到各洞室周圍屈服區(qū)的范圍(圖6).
圖6地下廠房洞周屈服區(qū)分布
4.4錨固支護(hù)系統(tǒng)根據(jù)地下工程圍巖穩(wěn)定性分析的經(jīng)驗(yàn)，洞室圍巖越穩(wěn)定，圍巖的整體性越好(早期噴錨支護(hù)可以增加這種整體性)，則在后期開挖過程中，洞室上抬的趨勢越明顯。XA-22支護(hù)方案在主廠房頂拱埋設(shè)的兩排錨索，穿過了層內(nèi)錯(cuò)動(dòng)帶，增加了頂拱的整體性，是很必要的。雖然本試驗(yàn)中尚不能定量地比較這種錨固的作用，但定性上已經(jīng)可以說明模擬的錨固系統(tǒng)對(duì)增加洞室圍巖的完整性和整體性，起了明顯的作用，這是數(shù)值計(jì)算中沒有反映出來的。通過對(duì)模型錨索應(yīng)力的測量，反映出對(duì)目前的開挖方案，錨索應(yīng)力有明顯增加。因?yàn)槲舱{(diào)室是上下先開挖然后中間再挖通，高邊墻有一個(gè)突然形成的過程。雖然這一情況因?yàn)橹虚g隔墻的存在而減弱，但對(duì)離隔墻遠(yuǎn)一些的部位仍有一定的沖擊作用。考慮到這一點(diǎn)，尾調(diào)室上下游邊墻錨索的預(yù)應(yīng)力施加應(yīng)有所控制，而隔墻的加固應(yīng)適當(dāng)提前。
5結(jié)論
(1)本試驗(yàn)是首次大規(guī)模三維仿真模擬地下洞室群的施工過程。它成功模擬了高容重巖體材料和巖體構(gòu)造，容重比尺1比1；研制了離散化多主應(yīng)力面加載系統(tǒng)，使模擬復(fù)雜三維初始地應(yīng)力場得以實(shí)現(xiàn)；研制了用機(jī)械臂和步進(jìn)微型掘進(jìn)機(jī)，仿真模擬了施工過程；研制微型多點(diǎn)位移計(jì)，采用聲波測試、內(nèi)窺技術(shù)等多種測量手段進(jìn)行了內(nèi)部物理量的測量。(2)試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了在廠區(qū)特有的地形地貌、地質(zhì)構(gòu)造和地應(yīng)力條件下，該水電站地下廠房洞室群的總體布置、洞型設(shè)計(jì)、洞室間距是合理的。主變室滯后主廠房和尾水調(diào)壓室開挖一期的施工方案以及錨固支護(hù)方案，保證了洞室安全成洞。在試驗(yàn)開挖過程中，洞室群保持了總體穩(wěn)定，主要洞室周邊未出現(xiàn)明顯的開裂及變形突變。洞周圍巖屈服松動(dòng)區(qū)分布，與廠區(qū)地質(zhì)條件和洞室斷面情況及空間相對(duì)關(guān)系有較好的吻合。推薦的支護(hù)方案對(duì)洞室整體性的加強(qiáng)有明顯的作用，并有效地控制了松動(dòng)區(qū)的發(fā)展。(3)試驗(yàn)結(jié)果表明，對(duì)條件復(fù)雜的超大型地下洞室群進(jìn)行三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)可以從全局上把握地下洞室工程整體力學(xué)特征、變形趨勢和穩(wěn)定性特點(diǎn)，并對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證和校核。
摘 要：社會(huì)經(jīng)濟(jì)的進(jìn)步，極大促進(jìn)了工程地質(zhì)力學(xué)的發(fā)展，工程地質(zhì)力學(xué)是研究地質(zhì)體變形狀況的科學(xué)，地質(zhì)體具備多形態(tài)的特征，為了滿足工程地質(zhì)的實(shí)際要求，進(jìn)行地質(zhì)體存在狀態(tài)、力學(xué)特性、地質(zhì)體演化過程的分析是必要的。
關(guān)鍵詞：工程地質(zhì)學(xué)；地質(zhì)體；演化過程；力學(xué)特性
1 地質(zhì)體的力學(xué)特性
（1）地質(zhì)體產(chǎn)生于一定的地質(zhì)環(huán)境，地質(zhì)體是由地質(zhì)環(huán)境中按照某些結(jié)構(gòu)排列的巖石、水等構(gòu)成的，其具備非均勻性、非連續(xù)性的地理特征，無論是初始狀態(tài)特性，還是流-固耦合特性都充分體現(xiàn)了地質(zhì)體的獨(dú)特性，區(qū)別于傳統(tǒng)力學(xué)的研究對(duì)象。
地質(zhì)力學(xué)界對(duì)地質(zhì)體特性的研究并沒形成一個(gè)統(tǒng)一的描述方法，其中依舊存在很多的問題需要深入研究，這需要做好相關(guān)的室內(nèi)試驗(yàn)，進(jìn)行精細(xì)性的分析，獲得豐富多樣的本構(gòu)關(guān)系，掌握地質(zhì)力學(xué)的特殊規(guī)律。地質(zhì)體是一個(gè)比較復(fù)雜的系統(tǒng)，僅僅通過局部的巖石試樣，并不能代表其整體的特性，巖石試樣缺乏典型代表性，巖體試樣不能脫離地質(zhì)體本身，否則其會(huì)喪失處于母體中的作用。在某些狀況下，獲取試樣，會(huì)導(dǎo)致其內(nèi)在特性的改變。為了更為深入地研究地質(zhì)體的整體特征，需要深入了解地質(zhì)體的局部特性，在此基礎(chǔ)上，進(jìn)行地質(zhì)體整體特性的描述及探測，從而滿足實(shí)際工作的要求。
（2）地質(zhì)體的特性與地質(zhì)構(gòu)造運(yùn)動(dòng)、地質(zhì)環(huán)境密切相關(guān)，從而影響到地質(zhì)體的一系列的力學(xué)行為。通過對(duì)力學(xué)分析方法的應(yīng)用，不能取得定量化的結(jié)果，為了獲得地質(zhì)體的初始狀態(tài)，需要應(yīng)用工程地質(zhì)力學(xué)的應(yīng)用方法，從而解決實(shí)際工程問題，地質(zhì)體的特性具備多樣性，比如非線性特性、非彈性，這些特性與巖體結(jié)構(gòu)面的特性密切相關(guān)，溫度效應(yīng)、時(shí)間效應(yīng)是固體材料的常見特性，地質(zhì)體的特征與溫度、天氣等密切相關(guān)，其中外界因素的變化，導(dǎo)致其出現(xiàn)更為復(fù)雜的力學(xué)過程。
2 工程地質(zhì)力學(xué)所面臨的常見問題
（1）地質(zhì)工程主要分為兩類問題，地下工程問題，比如水電工程的地下隧道、地下核肥料、地下礦藏等區(qū)域的采空區(qū)，地質(zhì)體的活動(dòng)斷幼純?、软岩准凍、蜅U狀況等，對(duì)于工程的穩(wěn)定運(yùn)作產(chǎn)生一系列的影響，與工程建設(shè)、工程造價(jià)密切有關(guān)，這類問題主要涉及到高地應(yīng)力前提下的地質(zhì)體的變化狀況。第二類問題是地面工程，涉及到一系列的基礎(chǔ)工程建設(shè)，鐵路公路邊坡、礦石開采，主要引發(fā)的問題為滑坡、泥石流等，我國的邊坡工程規(guī)模日益龐大，其也引發(fā)了一系列的自然災(zāi)害，存在的主要力學(xué)問題是水、地震等作用下的破壞狀況。
一項(xiàng)合格的工程建設(shè)必然要經(jīng)歷選址、勘察、設(shè)計(jì)等幾個(gè)模塊，在不同的工作模塊中，由于其工程階段的不同，工作目的的差異性，其工作的側(cè)重點(diǎn)也不一樣。地質(zhì)工程是一個(gè)整體性的工程，其內(nèi)部各個(gè)階段間互有聯(lián)系，密切相關(guān)，為了解決實(shí)際工作需要，工程地質(zhì)力學(xué)的應(yīng)用要因地制宜，靈活應(yīng)用，切實(shí)解決地質(zhì)工程中的問題。
（2）在地質(zhì)工作中，避讓是非常重要的原則，避開危險(xiǎn)區(qū)域，是地質(zhì)工程工作的重點(diǎn)。為了達(dá)到這一目的，必須首先明確哪些區(qū)域存在著危險(xiǎn)狀況，獲得相關(guān)的地質(zhì)資料后，再針對(duì)山體的穩(wěn)定性進(jìn)行判定，這種可靠性關(guān)系的判斷與地質(zhì)工程的順利開展密切相關(guān)。建筑工程的順利開展，需要建立在良好的地質(zhì)條件基礎(chǔ)上，如果將良好的地質(zhì)條件誤判為不穩(wěn)定，將會(huì)造成地質(zhì)工程工作資源的巨大浪費(fèi)。
在地質(zhì)工程實(shí)踐中，有些地質(zhì)問題依賴于工程師的工作經(jīng)驗(yàn)，比如利用邊坡穩(wěn)定判斷方法進(jìn)行滑面參數(shù)的分析，這些參數(shù)的確定依賴于豐富的工作經(jīng)驗(yàn)，在這個(gè)過程中，有些工作步驟需要利用有限元進(jìn)行計(jì)算，這些可靠的地質(zhì)工程分析方法都離不開大量的工程實(shí)踐工作。
3 地質(zhì)體力學(xué)特性探測的一般方法
（1）在地質(zhì)工作中，選址是一門重要的工作，在選址過程中，地質(zhì)人員需要依據(jù)地質(zhì)條件、環(huán)境等，進(jìn)行工程建設(shè)可行性的判斷，這需要進(jìn)行工程建設(shè)地點(diǎn)、線路等的綜合性分析，需要做好一系列的地質(zhì)勘察工作，進(jìn)行地質(zhì)條件的深入了解，從而判斷出工程建設(shè)狀況。通過各種工程手段獲得工作資料將作為下續(xù)工作的依據(jù)，一般來說，勘察過程中獲得越多的資料，其工程設(shè)計(jì)的可靠性也就越大。在實(shí)際工作中，地質(zhì)勘察的手段諸多，受到實(shí)際工程狀況的影響，地質(zhì)資料的獲取比較困難，工程設(shè)計(jì)往往要進(jìn)行多次設(shè)計(jì)。
為了實(shí)現(xiàn)地質(zhì)工程造價(jià)的優(yōu)化，必須最大程度地降低工程成本，而又獲得最大的工程效益，在最優(yōu)成本的前提下，獲得豐富的地質(zhì)材料。地質(zhì)力學(xué)研究不僅僅需要獲得給定條件的結(jié)果，也要最大程度創(chuàng)造地質(zhì)工作的良好條件，這通常需要進(jìn)行表面位移監(jiān)測、波動(dòng)等方法的應(yīng)用，進(jìn)行地質(zhì)體力學(xué)特性的探測。這些方法具備良好的工程合理性。
上述方法運(yùn)用得當(dāng)，可以進(jìn)行某工作區(qū)域某點(diǎn)特征的獲取，而又不破壞地質(zhì)體的原本形態(tài)，它的探測成本也是比較低的，目前來說，我國的地質(zhì)勘察體系并不健全，缺乏豐富的理論體系支撐，計(jì)算機(jī)應(yīng)用技術(shù)體系尚不健全。
（2）相比于工程結(jié)構(gòu)，地質(zhì)體的可容許變形更大，工程結(jié)構(gòu)與地質(zhì)體之間的相互作用比較復(fù)雜，遠(yuǎn)甚于單純結(jié)構(gòu)的變形分析，在這個(gè)過程中，為了給出合理性的工程設(shè)計(jì)，必須進(jìn)行地質(zhì)體初始狀態(tài)、地應(yīng)力場狀況的深入分析，從而給出恰當(dāng)?shù)墓こ淘O(shè)計(jì)方法，進(jìn)行工程涉及到優(yōu)化。在地下工程工作中，巖體分類技術(shù)是常見的工程設(shè)計(jì)方法。
目前來說，我國的巖體分類技術(shù)理論體系尚不健全，通過對(duì)這種巖體分類問題的論證，能夠滿足我國復(fù)雜環(huán)境區(qū)域工作的要求，進(jìn)行復(fù)雜性地質(zhì)工程可行性的判斷。工程巖體分類是比較籠統(tǒng)的，它主要適應(yīng)于工程的初步設(shè)計(jì)階段、工程預(yù)算階段、招投標(biāo)階段，這種方法與一般工程的力學(xué)計(jì)算方法存在較大差異性，有些精密、復(fù)雜、大型的地質(zhì)工程，需要精細(xì)化的巖體分類技術(shù)方法，這需要具體問題具體分析，提出適宜的工程方案，滿足實(shí)際地質(zhì)工作的需要。
（3）在地質(zhì)工程工作中，力學(xué)、地學(xué)是密不可分的，這兩者的結(jié)合都是為了創(chuàng)造更大的工程建設(shè)效益，這與力學(xué)基本理論體系的發(fā)展密切相關(guān)，需要滿足工程建設(shè)工作的需求。通過對(duì)力學(xué)研究工程的應(yīng)用，模擬復(fù)雜性的地質(zhì)結(jié)構(gòu)狀況，通過科學(xué)性的建模，滿足復(fù)雜的工程需要，這也需要工作人員的綜合性判斷，實(shí)現(xiàn)工作經(jīng)驗(yàn)與計(jì)算機(jī)數(shù)值計(jì)算結(jié)果的結(jié)合，確保力學(xué)及地質(zhì)學(xué)的相互滲透、相互結(jié)合，從而進(jìn)一步解決工程常見問題。
（4）在實(shí)際工作中，地質(zhì)工程師憑借豐富的工作經(jīng)驗(yàn)，能夠進(jìn)行某地區(qū)地層的直接判斷，從而有利于地質(zhì)調(diào)查工作的開展，進(jìn)一步節(jié)省工程成本，如果不能確保地質(zhì)判斷的準(zhǔn)確性，將會(huì)導(dǎo)致工程實(shí)踐的失敗，也不能獲得正確的力學(xué)分析結(jié)果。為了滿足實(shí)際地質(zhì)調(diào)查工作的要求，需要進(jìn)行力學(xué)分析手段的補(bǔ)充，進(jìn)行地質(zhì)體力學(xué)參數(shù)的獲取。
通過對(duì)力學(xué)手段定量化的分析，可以實(shí)現(xiàn)地質(zhì)體的準(zhǔn)確判斷，再通過一系列的力學(xué)理論方法，做好工程的定量分析工作，為工程設(shè)計(jì)提供豐富的信息依據(jù)。這就需要進(jìn)行地質(zhì)環(huán)境定量化的分析，進(jìn)行地層的辨認(rèn)、定性地分析，進(jìn)行地層幾何特性的分析，這都離不開地質(zhì)勘查工作的開展，需要做好相關(guān)的現(xiàn)場監(jiān)測工作。
4 結(jié)束語
工程地質(zhì)力學(xué)與地質(zhì)工程密切相關(guān)，其實(shí)現(xiàn)了工程學(xué)科、力學(xué)、地學(xué)的結(jié)合，地學(xué)是地質(zhì)工程的基礎(chǔ)，力學(xué)是重要的工作研究手段，以此為標(biāo)準(zhǔn)，實(shí)現(xiàn)工程工作的高效化，通過對(duì)不同學(xué)科的結(jié)合、研究、分析，實(shí)現(xiàn)工程地質(zhì)力學(xué)的長遠(yuǎn)發(fā)展，解決實(shí)際工作問題，滿足工程的實(shí)際需要。
【摘要】超大斷面隧道在軟弱破碎圍巖的施工中具有很大的難度，軟弱破碎圍巖的不良地質(zhì)條件，加上隧道斷面的擴(kuò)大，極大的影響了隧道的穩(wěn)定性。軟弱破碎圍巖的漸進(jìn)破壞過程，由最初的開挖改變圍巖應(yīng)力重分布的情況，可以發(fā)展到應(yīng)變?nèi)趸^程中逐漸發(fā)生破壞。本文采用三維地質(zhì)力學(xué)模型，從模擬試驗(yàn)的建立、相似材料的選擇等方面著手，對(duì)超大斷面隧道軟弱破碎圍巖的漸進(jìn)破壞過程進(jìn)行了試驗(yàn)分析。
【關(guān)鍵詞】隧道；破碎圍巖；漸進(jìn)破壞過程；三維地質(zhì)力學(xué)模型
一、三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)內(nèi)容
（一） 實(shí)驗(yàn)參數(shù)
本文選取某隧道工程為試驗(yàn)背景，該隧道的主要特征是，穿過極破碎地層，薄片狀巖層在節(jié)理表現(xiàn)上呈碎塊狀，并伴有少量裂隙出水現(xiàn)象，隧道開挖后，巖層粉末化。同時(shí)，圍巖巖體破碎完整性較差，還會(huì)在與水接觸時(shí)松散軟化，穩(wěn)定性較差，容易發(fā)生坍塌。本研究將所選取的隧道工程相關(guān)工程數(shù)值與相關(guān)規(guī)范進(jìn)行對(duì)比，統(tǒng)計(jì)了該隧道軟弱破碎圍巖的基本物理力學(xué)參數(shù)：
（二）模型初設(shè)
選取尺寸為 2.0 m長×2.4 m寬×2.4 m高的三維三維地質(zhì)力學(xué)模型，其應(yīng)力相似比、幾何相似比為 1∶50。使模型邊界滿足相關(guān)條件，在模型的中間位置進(jìn)行開挖，其實(shí)際的開挖面積為 110m2 ，為超大斷面鐵路隧道。模擬試驗(yàn)的開挖長度為2米，由臺(tái)階法支護(hù)試驗(yàn)、全斷面支護(hù)試驗(yàn)、全斷面無支護(hù)試驗(yàn)以及掌子面保留超載段四個(gè)階段組成。四個(gè)階段中按順序依次開挖，有效進(jìn)行超載破壞試驗(yàn)。
二、三維地質(zhì)力學(xué)模型模擬材料選擇
模擬材料應(yīng)該與實(shí)際的修筑情況較為相似，模擬材料包括錨桿、初噴混凝土等支護(hù)結(jié)構(gòu)以及軟弱破碎圍巖所采用的材料。
（1）支護(hù)體系相似模擬材料
盡可能通過相似材料的選用，避免出現(xiàn)混凝土與圍巖間不良特殊效應(yīng)，保障模擬試驗(yàn)與實(shí)際的隧道施工中混凝土初噴的原料情況相近。因?yàn)閷?shí)際的隧道施工混凝土的來源是爆破圍巖碎石，可以選取C 2 5初噴混凝土，其抗拉強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度以及彈性模量較為相似。根據(jù)隧道剛度與面積要求，首先讓聚四氟乙烯滿足錨桿的基本物理?xiàng)l件要求，其次將膠結(jié)劑涂抹在聚四氟乙烯材料的表面，最終與黏結(jié)石、英砂共同完成圍巖的模擬，這一過程有效實(shí)現(xiàn)錨桿模擬材料。以初噴混凝土相似材料舉例來說，其力學(xué)參數(shù)對(duì)比表如下：
（2） 軟弱破碎圍巖相似模擬材料
本次三維試驗(yàn)的隧道，其主要的巖層構(gòu)成為炭質(zhì)千枚巖、上統(tǒng)千枚巖，整體巖質(zhì)都較容易破碎，而且具有一定程度的流變性，即其巖層的狀態(tài)容易受到外力的作用而改變。根據(jù)這種情況，模擬試驗(yàn)可以采用重晶石粉、精鐵粉、石英砂，結(jié)合以松香溶液膠結(jié)劑進(jìn)行相似材料的配偶。并通過相應(yīng)的流變裝置對(duì)其力學(xué)參數(shù)進(jìn)行有效的測驗(yàn)，測試結(jié)果表明，當(dāng)情況為過載時(shí)，慢速蠕變、穩(wěn)定蠕變和加速蠕變是相似材料的三個(gè)變形過程，最終會(huì)出現(xiàn)破壞現(xiàn)象；當(dāng)情況為小額載荷時(shí)，也就是受低應(yīng)力影響下，相似材料有慢速蠕變和穩(wěn)定蠕變兩個(gè)變形過程。與此同時(shí)，針對(duì)千枚巖，相似材料在蠕變測試中，壓縮應(yīng)力增大，其蠕變性隨之增強(qiáng)，這一測試表明，千枚巖軟弱破碎圍巖同樣具有蠕變性。
三、三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)
三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)中隧道的修筑方法為夯實(shí)填筑法，首先依照科學(xué)的等比進(jìn)行材料配置，并保證材料能充分滿足試驗(yàn)需要，攪拌均勻后在模型框架內(nèi)從下往上進(jìn)行分層鋪設(shè)，在設(shè)計(jì)方案的標(biāo)高部位預(yù)設(shè)測量儀器，之后繼續(xù)填鋪，到模型頂部后停止鋪設(shè)。隧道模擬試驗(yàn)的埋深為200米左右，模型開挖步驟為：先從隧道口開始每隔0.5米連續(xù)進(jìn)行臺(tái)階法支護(hù)開挖、全斷面支護(hù)開挖、全斷面無支護(hù)開挖，之后在掌子面的前0.5米處進(jìn)行超載破壞試驗(yàn)，對(duì)不同圍巖段的漸進(jìn)破壞現(xiàn)象進(jìn)行觀察分析。4階段的深挖中圍巖都受到有規(guī)律的破壞：當(dāng)埋深增加至400米時(shí)，局部的拱頂圍巖有拉剪破壞，且最早出現(xiàn)裂縫甚至掉塊現(xiàn)象的是掌子面鄰近的全斷面無支護(hù)開挖段，一般是在隧道拱頂集中表現(xiàn)；當(dāng)埋深增加至700米時(shí)，拱頂、邊墻都有大量的材料脫落與破壞現(xiàn)象；當(dāng)埋深增加至800米時(shí)，臺(tái)階法支護(hù)開挖方法下，局部拱頂支護(hù)材料出現(xiàn)開裂與破壞；當(dāng)埋深增加至1000米時(shí)，支護(hù)與圍巖均出現(xiàn)大面積破壞現(xiàn)象，隧道面臨整體坍塌。
四、分析結(jié)果
超載情況下，圍巖的破壞區(qū)域會(huì)隨著開挖深度的增加漸進(jìn)擴(kuò)大，最早發(fā)生破壞的是全斷面無支護(hù)段周邊圍巖，然后是全斷面支護(hù)段與臺(tái)階法支護(hù)段的初噴混凝土。拱頂上方區(qū)域是主要的破壞集中區(qū)，既是襯砌結(jié)構(gòu)出現(xiàn)破壞的主要源頭，也是造成圍巖坍塌的主要原因；隧道側(cè)部的邊墻也有局部的破壞，破壞程度從邊墻的上部到邊墻的拱腳逐漸加劇。同時(shí)，隨著埋深的增加，無支護(hù)段圍巖位移增長情況多于支護(hù)段圍巖位移增長情況，說明支護(hù)結(jié)構(gòu)具有明顯的承載力，這一過程中荷載與應(yīng)力的增長呈反向；隨著圍巖破壞深度的增加，拱部出現(xiàn)變化性的壓力拱現(xiàn)象，這說明在頂部進(jìn)行加固有一定可行性，是改善超大斷面隧道軟弱破碎圍巖漸進(jìn)破壞現(xiàn)象的有效探索方向。
結(jié)束語
采用三維地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)對(duì)在隧道逐漸深挖過程中軟弱破碎圍巖的漸進(jìn)破壞情況進(jìn)行試驗(yàn)，所展現(xiàn)的超大斷面隧道軟弱破碎圍巖漸進(jìn)破壞全過程與實(shí)際情況極為貼近，有利于掌握超大斷面施工過程中可能出現(xiàn)的問題，為提高隧道穩(wěn)定性的方法探究提供有效的參考依據(jù)。
第一部分 中國地貌的基本特征及其形成機(jī)理
一、中國地貌的形態(tài)特征
我們偉大祖國群山縱橫，高原雄偉壯麗，江河源遠(yuǎn)流長，平原一望無際。青藏高原在大西南屹立，喜馬拉雅山高聳成為“世界屋脊”。大西北地區(qū)巨大的山脈環(huán)繞著巨型盆地。中國東部平原遼闊和丘陵起伏。主要河流自西向東注入海洋，反映了我國地勢西高東低的特點(diǎn)。隨著地勢向東逐級(jí)遞減，大致沿青藏高原東北部邊緣，大興安嶺―太行山―雪峰山東緣和洋陸邊界三條巨大界線，出現(xiàn)四個(gè)地形階梯。這就是人們所熟悉的西高東低、梯級(jí)分布、形態(tài)多樣和山區(qū)廣大等我國地貌的四個(gè)顯著特點(diǎn)。然而，這只不過是中國地貌外在的形態(tài)特征，還沒有揭示中國地貌的展布規(guī)律和形成機(jī)理。
二、中國地貌的展布特征
經(jīng)研究發(fā)現(xiàn)，定向縱橫的群山、巨大而規(guī)則的洼地和受山脈控制的江河，是我國地貌重要的展布特征。具體而言：
1）三道緯向“長城”：由橫亙于北緯40o―42o的陰山和天山山系、北緯32o30―34o30的秦嶺和昆侖山系，以及北緯24o―26o的南嶺山系等5條山系組成的三帶巨大山嶺。它們每個(gè)帶各自大約占2個(gè)緯度，彼此之間大致間隔7―8個(gè)緯度，其展布特征十分引人注目（圖1）。
2）三帶瀕洋山嶺：在東亞河我國東部瀕太平洋地區(qū)，大致平行海岸線出現(xiàn)有三條巨大的北北東向山系（圖1）。第一帶是“島弧山系”，由千島群島、日本列島、琉球群島和我國的臺(tái)灣列島等所組成。第二帶是“沿海丘陵山地”，包括長白山、膠遼丘陵和東南沿海丘陵。第三帶是“內(nèi)陸山脈”，由大興安嶺、太行山和大巫山組成。這三帶山系也有一定的等間距性。
3）東西對(duì)稱山岳：我國西北地區(qū)，存在這一系列北西向山系，如阿爾泰山和祁連山等。它們和東部地區(qū)展布的北東向山系有遙相對(duì)應(yīng)之勢，顯示了鏡向?qū)ΨQ的特征。
4）巨大弧形山川：我國西南部，由青藏高原及其周緣山脈，組成一個(gè)向東北突出的巨大弧形。喜馬拉雅山、岡底斯山、喀拉昆侖山等大致東西延伸，向東迅速轉(zhuǎn)折為近南北走向，在那里出現(xiàn)了橫斷山脈。再向南延出國境，經(jīng)中南半島到印度尼西亞后又轉(zhuǎn)為東西向，形成一個(gè)異常龐大的反S形山系（圖1）。在國境內(nèi)，瀾滄江、怒江和金沙江徑流于其高山峽谷之中，形成一個(gè)“巨大弧形山川”。
5）大型橫向水系：由于緯向山系的持續(xù)橫亙，我國的大江大河，如黃河、長江和珠江等，盡管其局部流向反復(fù)多變，但大都在其間廣闊的東西向洼地中徑流。因此，緯向山系就成為我國主要水系的分水嶺。東西方向的陰山，分隔了東北水系和華北水系。陰山與秦嶺之間為黃河流域，黃河流向幾經(jīng)反復(fù)大角度轉(zhuǎn)折，但一般不跨越陰山和秦嶺山系。昆侖一秦嶺山系和南嶺山系之間則是長江流域，長江在兩帶山系之間洶涌奔騰。南嶺山系以南還有珠江水系。這些山系總的流向和山系的走向基本一致，由西向東徑流，明顯受到中國地形西高東低和緯向山系的控制。
6）縱橫行列洼地：“洼地”一詞是各種“負(fù)向地形”（即是下降而形成的各種地形）的統(tǒng)稱，包括平原、草原、沙漠，以及由下降堆積而形成的“黃土高原”等。負(fù)向地形和正向地形是相輔相承、彼此伴生、又相間出現(xiàn)的，它們沿一定走向規(guī)律地展布在山系兩側(cè)。在我國有一系列“縱向洼地帶”和“橫向洼地地帶”：
縱向洼地帶：在東亞瀕太平洋地區(qū)，平行三帶瀕洋山嶺相應(yīng)出現(xiàn)三個(gè)大型洼地帶，向東而西：第一帶是由鄂霍次克海盆、日本海盆和東海海貧組成的“淺海洼地帶”；這些近海海域不過是被海水淹沒了的洼地，從地質(zhì)結(jié)構(gòu)來看，它們基本還是大陸型的地殼。第二帶是由松遼平原、華北平原、長江中下游平原和北部灣盆地組成的“平原洼地帶”。第三帶是呼倫貝爾草原，陜北盆地和四川盆地組成的“盆地洼地帶”。
橫向洼地帶：自北而南，第一帶為天山一陰山緯向山系以北的準(zhǔn)噶爾盆地、蒙古―呼倫貝爾草原、松遼平原和鄂霍次克海盆。第二帶為天山一陰山和昆侖一秦嶺兩個(gè)緯向山系之間的塔里木盆地、柴達(dá)木盆地，河西走廊、阿拉善沙漠、陜北盆地、華北平原和日本海盆。以及第三帶的四川盆地、長江中下游平原和東海盆地等。
這些洼地規(guī)律地分布著，形成“橫成行，豎為列”排列十分有序的地貌格局。
歸納起來，①三道緯向“長城”；②三帶瀕洋山嶺；③東西對(duì)稱山岳；④巨大弧形山川；⑤大型橫向水系；⑥縱橫行列洼地，是中國地貌的六個(gè)展布特征。
三、中國地貌的展布規(guī)律
事實(shí)表明，我國地形復(fù)雜而又有規(guī)律地分布著。經(jīng)認(rèn)真研究，可以將中國地貌展布規(guī)律概括為：1）成群地帶出現(xiàn)（群帶性）：無論山脈、盆地或平原都成群、成帶展布；2）山川定向縱橫（定向性）：表現(xiàn)為定向縱橫的群山，以及受山脈控制的水系；3）保持一定間隔（等距性）：無論山脈和洼地，都以一定間距重復(fù)出現(xiàn)；4）東西鏡向?qū)ΨQ（對(duì)稱性）：中國東部北北東向的山脈和洼地與西部北西西向的山脈和洼地，有遙相對(duì)應(yīng)之勢；5）正負(fù)地形相向（伴生性）：上升的正地形總是和下降的負(fù)地形相間、相伴出現(xiàn)；6）重疊形成網(wǎng)絡(luò)（交織性）：不同方向的正地形帶和負(fù)地帶相互交織，彼此阻割與干擾，形成我國獨(dú)具特色、豐富多彩的地貌景觀。
四、幾個(gè)有趣地貌景觀的解析
1）問：既然我國東部瀕太平洋地區(qū)有北北東向的“三帶瀕洋山嶺”，為什么不形成三條連續(xù)的山脈，卻被一一分隔？而中國的洼地帶，又為什么“橫成行、豎為列”規(guī)則而有序地分布呢？
答：地貌地質(zhì)力學(xué)揭示，正是由于“三道緯向長城”的頑強(qiáng)橫亙，陰山山系和秦嶺山系，不僅把“三帶瀕洋山嶺”，也將與其伴生的“三條洼地帶”一一分隔，致使北北東向的山脈和洼地被分割成為不同段落，并分別冠以不同的地理單元名稱。
2）問：為什么在東亞出現(xiàn)獨(dú)特而美麗的花彩列島，它們又為什么形成大小相若的一系列弧形，而不是一個(gè)巨大的弧形呢？
答：地貌地質(zhì)力學(xué)指出：東亞花彩列島中的每兩個(gè)相鄰弧形交接處的“結(jié)”，都正處于中國大陸緯向山脈向東的延長線上；也正是由于頑強(qiáng)橫亙的緯向山系控制了花彩列島的“結(jié)”，才形成了一系列美麗的島弧。關(guān)于東亞島弧形成的假說眾多，沒有哪一個(gè)比這一說法更具雄辯力了。
3）問：為何在東亞出現(xiàn)兩類不同形態(tài)的“弧形山脈”？即瀕太平洋地區(qū)出現(xiàn)一系列向東南突出的“不對(duì)稱單突弧形”？而在中國大陸內(nèi)部卻呈現(xiàn)一系列S形（即“對(duì)稱的雙突弧形）山脈呢？
答：地貌地質(zhì)力學(xué)認(rèn)為：大陸內(nèi)部，兩側(cè)均為大陸型地殼，巖石性質(zhì)彼此均一的條件下，在南北向相對(duì)扭動(dòng)作用時(shí)，左側(cè)向南推擠而出現(xiàn)向東南突出的弧形時(shí)，右側(cè)必然相對(duì)向北推擠而產(chǎn)生向西北突出的弧形，所以形成“S”形（即“對(duì)稱的雙突弧形”）山脈。而在瀕太平洋地帶，一側(cè)為大陸型地殼（由古老的多層地殼組成的很厚的大陸型地殼），另一側(cè)為大洋型地殼（由年輕的單層地殼組成很薄的大洋型地殼），在南北向相對(duì)扭動(dòng)作用時(shí)，大陸一側(cè)向南扭動(dòng)而出現(xiàn)向東南突出的弧形時(shí)，大洋一側(cè)因?yàn)槿笔Ь藓竦纳蠈游镔|(zhì)，就不能形成向西北突出的弧形，結(jié)果導(dǎo)致“不對(duì)稱單突弧形”的形成。
五、中國地貌的形成機(jī)理
1）揭示了地貌規(guī)律性，還不能明了它們的成因。毫無疑問，一個(gè)正確的地貌假說必定能夠完滿地解釋中國地貌的展布特征和展布規(guī)律。地貌的形成和演化起因于地球內(nèi)營力的地殼運(yùn)動(dòng)，而地球外營力導(dǎo)致的地表風(fēng)化、剝蝕、搬運(yùn)、堆積作用，以及崩（塌）、滑（坡）、（泥石）流等，也時(shí)刻改變著地表地貌景觀。簡言之，地球內(nèi)營力是一種“造形作用”，使地表地形出現(xiàn)起伏；地球外營力則是一種“毀形作用”，使地形差異趨于消失，起填平補(bǔ)齊的作用?？梢?，地貌形態(tài)是地球內(nèi)、外營力共同作用結(jié)果；地殼運(yùn)動(dòng)則是其矛盾的主要方面，正是地殼運(yùn)動(dòng)鑄就了地貌形態(tài)的基本格架。
2）因此，探討地貌的成因離不開地殼運(yùn)動(dòng)，研究地殼運(yùn)動(dòng)又離不開力的作用，力是一切地貌形成的源頭。研究形成地貌過程和方式，就要根據(jù)地質(zhì)構(gòu)造的力學(xué)性質(zhì)和位移方向，反演形成它們的構(gòu)造應(yīng)力場及其動(dòng)力來源。深入研究揭示，我國東部和西部都經(jīng)歷了兩個(gè)發(fā)展階段：第一階段，中國大陸整個(gè)向南推擠，在“緯向協(xié)和函數(shù)”控制下，形成等距分布的緯向構(gòu)造帶；繼之，由于分別受到太平洋和印度地塊的頑強(qiáng)阻抗，中國大陸中部相對(duì)向南移動(dòng)，致使中國東部發(fā)生反時(shí)針扭動(dòng)；中國西部則為順時(shí)針扭動(dòng)，從而分別形成了深及地幔的巨型擠壓性的北北東向和北西西向構(gòu)造帶，鑄成了中國大地構(gòu)造格架”，成為中國現(xiàn)代地貌的基礎(chǔ)。在第二階段，由于構(gòu)造運(yùn)動(dòng)大大減弱，在“彈性回返”（由于第一階段和第二階段構(gòu)造的強(qiáng)度和幅度顯著由強(qiáng)變?nèi)?，所以用“彈性回返”比整個(gè)區(qū)域外力改變來解釋，更為合理）作用下，構(gòu)造運(yùn)動(dòng)動(dòng)力讓位于重力作用，在重力均衡作用主導(dǎo)下，深及地幔的構(gòu)造帶產(chǎn)生明顯差異升降，在地幔坳陷帶（即“山根”）強(qiáng)烈上升成為山脈，在地幔隆起帶持續(xù)沉降形成盆地（或平原），由此形成了中國現(xiàn)代地貌格架。
第二部分 有關(guān)幾個(gè)重要地貌問題的新理論
一、造山―成盆統(tǒng)一形成新機(jī)制
1）造山帶與盆地是經(jīng)久不衰的兩個(gè)研究熱點(diǎn)，但其形成機(jī)理至今仍然沒有一致的看法。地質(zhì)學(xué)家一向強(qiáng)調(diào)造山作用是構(gòu)造運(yùn)動(dòng)結(jié)果，板塊構(gòu)造說更直接視為兩個(gè)板塊碰撞使然；地理學(xué)家則根據(jù)“山根”的普遍存在，更多地認(rèn)為重力均衡作用是山脈不斷隆升的主要原因。直至目前尚未見到一個(gè)能夠統(tǒng)一說明構(gòu)造運(yùn)動(dòng)和重力均衡作用在造山過程中各起著何種作用的理論或假說。從事盆地研究的學(xué)者，向來認(rèn)為盆地主要是強(qiáng)烈拉伸作用的結(jié)果；專注山脈研究的學(xué)者，則強(qiáng)調(diào)山岳主要是強(qiáng)烈擠壓作用的產(chǎn)物。其實(shí)，山脈不是在單一的擠壓作用下形成的：其一，根據(jù)“平衡剖面法則”，造山過程中平面上的縮短，遠(yuǎn)遠(yuǎn)不足以使山脈上升到如此高度；其二，更不可能使山脈持續(xù)上升至今，擠壓只能造丘（陵），而不能造山。實(shí)際上，一切地貌現(xiàn)象都不是孤立存在的，盆地和山脈、正地形和負(fù)地形、隆起和沉降是對(duì)立的統(tǒng)一，彼此相輔相成、相依存在和相伴而生，共同組成有成生聯(lián)系的“地貌體系”。它們的形成是在一個(gè)復(fù)雜的地殼運(yùn)動(dòng)過程中，由不同構(gòu)造運(yùn)動(dòng)體制（而不限于一個(gè)“擠壓體制”或一個(gè)“伸展體制”）相繼作用的結(jié)果。
2）根據(jù)我國主要造山帶和青藏高原典型地區(qū)的深入研究揭示，它們具有共同的五個(gè)顯著特征，即①中生代經(jīng)歷強(qiáng)烈擠壓并未上升為高山或高原；②山脈與盆地同步形成，新生代以來升降幅度已近萬米；③山前和高原邊緣都發(fā)育新生代巨型交角度正斷層，確切表明山脈隆升與盆地沉降是在新生代以來拉張作用下以“斷塊”完成的；④中生代擠壓構(gòu)造上，普遍疊加了新生代張性構(gòu)造；⑤秦嶺上升和渭河盆地同步下降以及青藏高原隆生的過程中，都受到強(qiáng)烈的拉張作用。
3）任何正確的造山一成盆理論，必須能夠說明我國的地質(zhì)實(shí)際。我們提出的“擠壓后效―拉張、斷塊、均衡造山一成盆統(tǒng)一新機(jī)制”可以給予完滿解釋：①中生代歷經(jīng)強(qiáng)烈構(gòu)造運(yùn)動(dòng)擠壓，波及地下深部，形成巨型“幔隆帶”和“幔坳帶”（即“山根”）；②構(gòu)造運(yùn)動(dòng)擠壓作用大大減弱，在重力均衡作用主導(dǎo)下，導(dǎo)致幔坳帶隆升成山和幔隆帶沉降成盆；③新生代造山作用和成盆作用，在拉張作用下以“斷塊”形式表現(xiàn)出來。同時(shí)，這新機(jī)理還可以合理說明“后造山作用”形成的一系列伸展構(gòu)造現(xiàn)象（諸如：山前平緩正斷層、變質(zhì)核雜巖、造山帶塌陷作用和造山侵蝕作用等）。
4）擠壓后效一拉張、斷塊、均衡造山一成盆統(tǒng)一形成新機(jī)制有三個(gè)顯著特征：①把多元造成山一成盆作用因素（擠壓作用、拉張作用等構(gòu)造運(yùn)動(dòng)，以及重力均衡作用等）納入統(tǒng)一模式；②用諸多因素主導(dǎo)作用有序轉(zhuǎn)化，來解釋造山一成盆的演化過程及其形成機(jī)制；③將造山（帶狀山脈）造高原（面狀山脈）和成盆作用的形成，有機(jī)地聯(lián)系起來。
5）兩個(gè)推論：①“擠壓與伸展”、“開與合”互相轉(zhuǎn)換，是地殼運(yùn)動(dòng)的普遍現(xiàn)象。中國大陸“中生代擠壓”的“燕山運(yùn)動(dòng)”和“新生代伸展”的“喜馬拉雅運(yùn)動(dòng)”，并非如目前被公認(rèn)的是兩個(gè)獨(dú)立的“構(gòu)造運(yùn)動(dòng)施回”，它們實(shí)際是同一個(gè)構(gòu)造旋回的兩個(gè)階段。因此建議更命為“燕山一喜馬拉雅運(yùn)動(dòng)旋回”。進(jìn)言之，更古老地質(zhì)年代的“加里東運(yùn)動(dòng)”、“海西運(yùn)動(dòng)”、“印支運(yùn)動(dòng)”等等，都被視為強(qiáng)烈的擠壓運(yùn)動(dòng)旋回。其實(shí)不然，它們都是由“早期擠壓”和“晚期伸展”兩個(gè)階段所構(gòu)成；人們對(duì)第二階段的“伸展運(yùn)動(dòng)”知之甚少，是因?yàn)閺埿詷?gòu)造形跡疊加在強(qiáng)烈擠壓構(gòu)造之上，很難把它們一一辯認(rèn)出來的緣故罷了！
②根據(jù)山脈不斷強(qiáng)烈隆升、盆地持續(xù)沉降，以及強(qiáng)震、活火山不斷發(fā)生等一系烈地質(zhì)現(xiàn)象，許多學(xué)者斷言：當(dāng)今處于地殼運(yùn)動(dòng)強(qiáng)烈的時(shí)期。否！這種結(jié)論過于武斷了！
按照我們的觀點(diǎn)，第一，如前所述，當(dāng)今處于地殼構(gòu)造運(yùn)動(dòng)相對(duì)微弱、重力均衡作用居于主導(dǎo)地位的地質(zhì)時(shí)期，山脈的隆升和盆地的沉降并非構(gòu)造運(yùn)動(dòng)所致，乃是重力均衡作用的結(jié)果；第二，地震和火山的活躍期和寧靜期的短周期，與地殼運(yùn)動(dòng)的超長周期是無可相比擬的。因此可以認(rèn)定：當(dāng)今正處于地殼運(yùn)動(dòng)相對(duì)的和緩時(shí)期，而不是地殼運(yùn)動(dòng)強(qiáng)烈的階段。
二、中國大陸構(gòu)造帶的“向洋遷移”和對(duì)板塊學(xué)說的置疑
1）關(guān)于形成中國大陸構(gòu)造的動(dòng)力來由，至今存在著重大爭論，集中體現(xiàn)在動(dòng)力是來自印度板塊和太平洋板塊向歐亞板塊（中國大陸）的碰撞推擠？還是源于中國大陸中部向南―南東的擠壓？
2）地質(zhì)學(xué)家所公認(rèn)的地質(zhì)事實(shí)是：無論是中國東部還是中國西部，至少中生代以來地殼運(yùn)動(dòng)存在“定向遷移”的規(guī)律：①中國東部北北東向的三個(gè)沉降帶，自西而東，它們形成的時(shí)代分別是三疊紀(jì)的印支運(yùn)動(dòng)、侏羅―白堊紀(jì)的燕山運(yùn)動(dòng)和新生代的喜馬拉雅運(yùn)動(dòng)；構(gòu)造帶的形成時(shí)代也與此相一致；②中國西南部則更為明顯：從華力西運(yùn)動(dòng)的昆侖帶開始，向南依次出現(xiàn)甘孜印支折皺帶、藏北早燕山折皺帶，藏中晚燕山折皺帶和藏南喜馬拉雅折皺帶；與此同時(shí)，巖漿巖帶、變質(zhì)帶以及海水退出的方向，也清楚地顯示這種規(guī)律。
中國大陸東部和西部兩個(gè)方向“定向遷移”，有一個(gè)共同特征，就是“向洋遷移”規(guī)律。板塊說斷言：這是裂解于“古陸”的板塊，在地質(zhì)歷史時(shí)期，自北向南依次碰撞而形成的；令人不解的是：在漫長的地質(zhì)歷史時(shí)期，若干板塊依次向北漂移，第一，只有在后一板塊恒比前一板塊速度更快時(shí)，才能依次逐一碰撞。試問，有什么動(dòng)力可以使后一板塊比前一板塊速度更快呢？第二，在每一板塊經(jīng)歷了不同距離的漂移和不同角度的轉(zhuǎn)動(dòng)之后（這已由古地磁所證實(shí)）而逐一碰撞拼合，其碰撞縫合線卻“嚴(yán)絲合縫”，平滑而光潔，既沒有“棱棱角角”，也不見“碎裂地體”？第三，所有碰撞縫合線分布彼此平行、協(xié)調(diào)，就像同一個(gè)時(shí)期形成的一套弧形一樣？難道這不有點(diǎn)近似于“天方夜壇”嗎？顯然，這種向洋遷移規(guī)律不能用板塊構(gòu)造向北―北東向碰撞推擠，或俯沖給出理論說明。
3）合理的解釋是：依據(jù)力學(xué)上的“近極強(qiáng)原理”，動(dòng)力來自北方，在接近動(dòng)力源的部位，首先受力變形并促發(fā)構(gòu)造運(yùn)動(dòng)、巖漿活動(dòng)和變質(zhì)作用。板塊構(gòu)造學(xué)說立足于海洋，令人信服地解決許多重大地質(zhì)問題，取得了驕人的成就。但它在大陸地質(zhì)中遇到到了許多難題，這正是它之所以不能順利“登陸”的重大難題之一。
三、重要的“三新理論”
現(xiàn)代地貌、地表構(gòu)造帶和各種地球物理界面的現(xiàn)在形態(tài)等三類現(xiàn)象，都是很新地質(zhì)時(shí)代形成的。
1）新地貌：地質(zhì)學(xué)家認(rèn)為，中生代燕山運(yùn)動(dòng)（205―137百萬年）奠定了我國大地構(gòu)造格架，中國盆地格架也隨之形成。但是不要因此就認(rèn)為我國現(xiàn)代地貌（盆山格架）就是中生代鑄就的。實(shí)事上，中生代形成的盆地格架已久經(jīng)變遷，當(dāng)時(shí)的山脈也幾經(jīng)夷平。深入研究表明：①青藏高原是新生代上新世（5.3百萬年）以來強(qiáng)烈隆升的；②全國的現(xiàn)代地貌也主要是上新世以來，也就是“新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)”時(shí)期才形成的。
2）新構(gòu)造帶：地質(zhì)學(xué)家一貫強(qiáng)調(diào)構(gòu)造繼承性是中國地質(zhì)構(gòu)造的基本特征，認(rèn)為現(xiàn)在地表出露的大型構(gòu)造帶，都是久遠(yuǎn)地質(zhì)年代，甚至是呂梁運(yùn)動(dòng)（18億年前）所形成，并持續(xù)活動(dòng)至今的。其實(shí)這是一個(gè)很大的誤解。深入研究揭示：“構(gòu)造新生性”是主導(dǎo)的，“構(gòu)造繼承性”是次要的。中國的地質(zhì)實(shí)際地說明，僅僅在燕山運(yùn)動(dòng)（205百萬年）以來，存在著顯著的構(gòu)造繼承性，而不會(huì)跨越“構(gòu)造運(yùn)動(dòng)旋回”恒久地繼承活動(dòng)下去。這不僅因?yàn)楣爬蠘?gòu)造已相繼老化固結(jié)；更重要的是徹底的活動(dòng)論告訴我們，各大陸不僅逐漸改變著自己的位置，也改變著自己的方向，作用于它的構(gòu)造運(yùn)動(dòng)也會(huì)因而改變，無論從理論上和地質(zhì)實(shí)際看，上述看法都是沒有道理的。恰恰相反，現(xiàn)在持續(xù)延伸的構(gòu)造帶都是很新的，都有很明顯的現(xiàn)代活動(dòng)性。對(duì)此，我們可以多方面加以論證，僅就一點(diǎn)而言：因?yàn)闆]有新的活動(dòng)它們就會(huì)被不同方向構(gòu)造切載，因一段隆起、一段沉降而不連續(xù)?？梢姡磺鞋F(xiàn)代地表持續(xù)延伸的構(gòu)造帶都是“新構(gòu)造運(yùn)動(dòng)”時(shí)期以來正在活動(dòng)著的，一般不會(huì)老于燕山運(yùn)動(dòng)的構(gòu)造帶。
3）新地球的物理界面：地球內(nèi)部存在許多地球物理界面，例如古登堡面、莫霍面、康拉德面等，使地球成為具有層狀構(gòu)造的球體。它們形成于不同的地質(zhì)年代，有的很為古老。有人認(rèn)為這些形成時(shí)代久遠(yuǎn)地質(zhì)年代的地球物理界面，其現(xiàn)在空間分布的形態(tài)也是古老的。這顯然是不對(duì)的。因?yàn)檫@些古老界面受到各種動(dòng)力作用，在整個(gè)地質(zhì)演化過程中，不斷改變著自己的位置和形態(tài)。例如，在強(qiáng)烈構(gòu)造運(yùn)動(dòng)作用下，會(huì)形成新的上地幔隆起（幔隆，即山根）和上地幔坳陷（幔坳），即使地殼和上地幔分界莫霍面形成隆起和坳陷。這些古老的界面和它新的形態(tài)的關(guān)系，正如“老磚蓋新房”。
這就是有關(guān)現(xiàn)代地貌、地表構(gòu)造帶和地球物理界面形態(tài)的“三新理論”。
第三部分 結(jié)語
一、在傳統(tǒng)的中國地貌形態(tài)特征的基礎(chǔ)上，通過展布特征、展布規(guī)律和形成機(jī)理三個(gè)層次跨越式的深入研究和總結(jié)，地貌地質(zhì)力學(xué)把中國地貌研究從形態(tài)歸納分析，提高到論理的新階段。
二、掌握了中國地貌展布特征，人們不僅可以直接掌握我國地貌格局和主要地貌單元的分布，容易地把它們繪畫成圖并銘記在心；更重要的是，可以由此進(jìn)一步揭示中國地貌的展布規(guī)律。
三、懂得了中國地貌展布規(guī)律，不僅為我們理解紛繁而多樣的地貌現(xiàn)象之間的內(nèi)在聯(lián)系和依存關(guān)系，鋪平了道路；還為深入探討中國地貌形成機(jī)理打下基礎(chǔ)。
四、中國地貌形成的新機(jī)理告訴我們：和其他許多事物一樣，各種宏觀地貌格架的形成不是一蹴而就的。中國地貌的演化經(jīng)歷了兩個(gè)發(fā)展階段。第一階段在構(gòu)造運(yùn)動(dòng)主導(dǎo)下，形成了“中國大地構(gòu)造格架”；第二階段在重力均衡作用下，在大地構(gòu)造格架的基礎(chǔ)上，構(gòu)建了“中國地貌格架”。
五、造山一成盆統(tǒng)一新機(jī)制把造山、造高原和成盆作用、構(gòu)造運(yùn)動(dòng)和重力均衡作用，以及擠壓和伸展作用巧妙地結(jié)合起來，納入統(tǒng)一發(fā)展演化模式；創(chuàng)造性地運(yùn)用不同地質(zhì)階段主導(dǎo)作用有序轉(zhuǎn)化，合理地解釋了盆山構(gòu)造的形成機(jī)理。這一理論具有普通適用意義。
北京地質(zhì)學(xué)會(huì)副理事長、中國科學(xué)院地質(zhì)力學(xué)研究所研究員。大地構(gòu)造學(xué)家、石油地質(zhì)學(xué)家和地震地質(zhì)學(xué)家。政府特殊津貼獲得者。歷任地球科學(xué)大辭典副主編、中國地質(zhì)大學(xué)客座教授、地質(zhì)力學(xué)專業(yè)委員會(huì)秘書長、國家地震局基金委評(píng)委、長期代表地礦部參加全國地震趨勢會(huì)商會(huì)，中國地質(zhì)科學(xué)院高級(jí)職稱評(píng)委等職。主要學(xué)術(shù)成就：（1）提出《造山一成盆統(tǒng)一形成新機(jī)理》；有“半隱伏構(gòu)造帶”等諸多新發(fā)現(xiàn)；對(duì)中國大地的構(gòu)造特征做出全新理論概括。（2）發(fā)現(xiàn)冷湖工業(yè)油田；以“隱伏東西亞帶”雙重控油新理論，指導(dǎo)發(fā)現(xiàn)陜北大氣田。（3）大三線選址中，糾正了攀枝花基地的否定理論，肯定了二灘水電站，否定了牛郎壩基地等。（4）最早填制第一張三峽沿江1/萬地質(zhì)詳圖，首次填出斷裂帶，解決了“谷底深槽成因”等三個(gè)關(guān)鍵工程地質(zhì)難題，充分肯定了建壩地質(zhì)條件。（5）總結(jié)出一套中國活動(dòng)構(gòu)造特征及其控制地震分區(qū)的創(chuàng)新理論；最早編制“填圖規(guī)范”，開創(chuàng)了“區(qū)域地震地質(zhì)填圖”新途徑。（6）擔(dān)任常務(wù)副主編，二十多年合作編就《地球科學(xué)大辭典》等一系列重要專著。
摘 要 本試驗(yàn)主要研究畢威高速公K86+800截面分別沒有支護(hù)和有支護(hù)的情況下在開挖路塹后降雨的工況下邊坡的穩(wěn)定性，坡體可能的破壞模式等，利用試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證對(duì)比驗(yàn)證邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)對(duì)坡體穩(wěn)定性起到的作用大小，以及相同支護(hù)條件下開挖路塹與降雨作用分別對(duì)邊坡位移影響大小比較。
關(guān)鍵詞 滑坡變形；地質(zhì)力學(xué)模型；相似原理
1 試驗(yàn)內(nèi)容
1.1 開挖路塹與降雨工況對(duì)邊坡變形及滑動(dòng)影響作用對(duì)比
通過對(duì)相同條件下的邊坡（有支護(hù)或者無支護(hù)）在開挖路塹與降雨兩種工況作用下邊坡坡面位移與坡體內(nèi)部位移的監(jiān)測，對(duì)比位移在開挖路塹期間坡面與坡體內(nèi)部位移變化速率與累計(jì)變化量的大小來比較兩種不同工況對(duì)邊坡位移與滑坡規(guī)律的影響大小。
1.2 邊坡支護(hù)與否在開挖路塹與降雨工況下的變形滑動(dòng)規(guī)律對(duì)比
分別對(duì)支護(hù)與沒有支護(hù)的邊坡在相同工況作用下（開挖路塹+降雨）表面位移、內(nèi)部位移監(jiān)測，通過對(duì)比兩者相同位置測點(diǎn)的位移變化趨勢，對(duì)邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)作用作出定性的評(píng)價(jià)。
1.3 試驗(yàn)特色及創(chuàng)新
1）利用相似性原理模擬試驗(yàn)?zāi)Ｐ图霸囼?yàn)參數(shù)，選用的模型經(jīng)過不斷重復(fù)的對(duì)比性試驗(yàn)，選用了與實(shí)際相似度較高的試驗(yàn)材料及配合比，有利于試驗(yàn)現(xiàn)象進(jìn)行觀察，為得到一個(gè)較為準(zhǔn)確的結(jié)論做好鋪墊。
2）對(duì)坡體表面及內(nèi)部位移分別采用電阻應(yīng)變式傳感器和全站儀經(jīng)行測量，達(dá)到試驗(yàn)數(shù)據(jù)有科學(xué)性、正確性、準(zhǔn)確性的目的。
3）正確選用試驗(yàn)?zāi)M工具和方法。霧化噴頭及坡體錨固結(jié)構(gòu)，相對(duì)尺寸與實(shí)際相似度較高有較強(qiáng)的相似性、說服性。
4）合理運(yùn)用控制變量法、夾逼法進(jìn)行試驗(yàn)，有效評(píng)估了有、無支擋結(jié)構(gòu)的不同破壞程度，對(duì)得出試驗(yàn)結(jié)論提供了重要的依據(jù)。
2 試驗(yàn)原理
2.1 模型相似原理
模型相似原理是指在模型上重現(xiàn)的物理現(xiàn)象應(yīng)與原型相似，即要求模型材料、模型形狀和荷載等均須遵循一定的規(guī)律。它們的幾何特征和各物理量之間必然互相保持一定的比例關(guān)系。
根據(jù)彈性理論，可以寫出原型和模型之間的平衡方程、相容方程、物理方程、幾何方程、邊界條件。由此可得到模型的相似判據(jù)。
2.2 相似常數(shù)的確定
本試驗(yàn)中主要考慮幾個(gè)控制性相似常數(shù)。分別為：幾何相似常數(shù)CL，應(yīng)力相似常數(shù) ，材料容重相似常數(shù) 。根據(jù)以上相似常數(shù)可以計(jì)算出相應(yīng)的相似常數(shù)。
2.3 相似材料
相似材料除應(yīng)滿足相似關(guān)系外，還應(yīng)做到成本低、性能穩(wěn)定；受環(huán)境變化的影響小；便于加工等?？紤]以上因素，本試驗(yàn)用到的相似材料分別有：石英砂、膨脹土、木條、塑料網(wǎng)、鐵絲等。用以上材料，按照相似關(guān)系制作模型試驗(yàn)中的邊坡材料和抗滑樁鋼筋網(wǎng)等。
3 試驗(yàn)參數(shù)確定
3.1 試驗(yàn)截面的選取
在實(shí)驗(yàn)中選擇坡體高度最大，危險(xiǎn)性相對(duì)較大的截面作為研究對(duì)象，進(jìn)行模擬試驗(yàn)。
3.2 相似比及模型尺寸的確定
綜合考慮實(shí)驗(yàn)的可操作性與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，確定本試驗(yàn)選擇幾何相似比CL=90，能滿足試驗(yàn)要求。主要考慮重力場的影響，由此確定材料容重相似比為 =1，其余物理量力學(xué)指標(biāo)的相似比按照相似理論導(dǎo)出。
3.3 相似材料的配置
鑒于巖土性質(zhì)的離散太大，且模型尺寸較小，因此尺寸效應(yīng)對(duì)實(shí)驗(yàn)影響較大，單純采用相似原理反算土體材料參數(shù)（C、Φ）并不容易達(dá)到理想效果。為了達(dá)到試驗(yàn)?zāi)康?，采用夾逼法進(jìn)行實(shí)驗(yàn)材料的配置。坡體材料采用石英砂與膨脹土兩種材料進(jìn)行配置。
依次采用五組不同的重量配比進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)條件為對(duì)制作好的無支護(hù)邊坡模型進(jìn)行路塹開挖和降雨作用，對(duì)邊坡表面與內(nèi)部進(jìn)行位移監(jiān)測。
通過實(shí)驗(yàn)我們選用材料配比為“石英砂：膨脹土=300：75”作為后續(xù)試驗(yàn)所采用的材料配比。
4 對(duì)比試驗(yàn)
4.1 試驗(yàn)條件模擬方法
1）開挖路塹模擬，路塹開挖階段模擬采用小規(guī)格鏟子由上至下的順序?qū)β穳q進(jìn)行開挖，開挖過程盡量不對(duì)坡體產(chǎn)生擾動(dòng)，分層、有序開挖。
2）降雨作用的模擬，降雨的模擬采用霧化噴頭對(duì)坡體進(jìn)行降雨，分次進(jìn)行降雨，降雨過程流量控制在60 L/h，每次降雨時(shí)間控制在10 min～15 min。并且保證無支擋與有支擋情況下對(duì)邊坡降雨的總時(shí)間是一樣的。從而使兩者降雨總量是一致的。
4.2 試驗(yàn)測試內(nèi)容及測點(diǎn)布置
試驗(yàn)測試內(nèi)容包括坡體表面位移，坡體內(nèi)部位移。坡體內(nèi)部位移測點(diǎn)有三個(gè)，坡體表面位移測點(diǎn)在有支擋時(shí)有10個(gè)，無支擋時(shí)有12個(gè)。
4.3 量測系統(tǒng)及原理
表面測點(diǎn)位移測量采用全站儀進(jìn)行測量，通過全站儀觀測預(yù)先安裝在坡面的鐵皮測點(diǎn)來確定實(shí)驗(yàn)過程中相應(yīng)測點(diǎn)位移變化量的大小。
內(nèi)部位移的測量主要是借助于電阻應(yīng)變式傳感器進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，并通過北京波普公司生產(chǎn)的數(shù)據(jù)采集箱進(jìn)行信號(hào)轉(zhuǎn)換。
5 結(jié)論
1）在降雨時(shí)間控制在一定范圍內(nèi)時(shí)，不管是邊坡位移變化速率，還是位移變化累計(jì)量，路塹開挖所造成的影響都遠(yuǎn)小于降雨作用的影響，因此開挖路塹對(duì)邊坡產(chǎn)生滑坡并不是其主要作用。
2）通過邊坡加設(shè)支擋與不架設(shè)支擋進(jìn)行比較可以發(fā)現(xiàn)，加設(shè)支擋之后的邊坡穩(wěn)定性得到了明顯的提高，內(nèi)部位移與表面位移變化量都大大降低，坡體幾乎不發(fā)生滑動(dòng)，坡體支護(hù)起到了良好的效果。
摘 要：煤巖體地質(zhì)力學(xué)參數(shù)是一切工程研究、設(shè)計(jì)及施工的基礎(chǔ)，采用小孔徑多參數(shù)耦合地質(zhì)力學(xué)快速測試系統(tǒng)對(duì)五里堠煤業(yè)進(jìn)行了測試。測試表明測試區(qū)域應(yīng)力場類型為σH>σh>σv型，即水平應(yīng)力控制型，量級(jí)上屬于中等偏低應(yīng)力區(qū)；頂板巖層結(jié)構(gòu)及強(qiáng)度存在差異，第一測點(diǎn)頂板較為堅(jiān)硬，第二測點(diǎn)相對(duì)軟弱；頂板結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定，部分層位存在破碎段及裂隙。
關(guān)鍵詞：地質(zhì)力學(xué)參數(shù)；小孔徑多參數(shù)耦合快速測試；五里堠煤業(yè)；水平應(yīng)力控制型
1 前言
煤巖體地質(zhì)力學(xué)參數(shù)可分為應(yīng)力參數(shù)、變形與強(qiáng)度參數(shù)及結(jié)構(gòu)參數(shù)，是一切與巖體力學(xué)有關(guān)的理論研究、工程設(shè)計(jì)及施工的基礎(chǔ)，準(zhǔn)確了解煤巖體地質(zhì)力學(xué)參數(shù)是巖體力學(xué)最基本的一項(xiàng)工作，是認(rèn)識(shí)研究對(duì)象必不可少的環(huán)節(jié)，具有不可替代的重要作用。
煤巖體地質(zhì)力學(xué)參數(shù)測試可分為實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)和現(xiàn)場測試。實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)的巖塊已經(jīng)脫離巖體，在進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)很難比較準(zhǔn)確地模擬和反映煤巖體在井下的實(shí)際狀態(tài)，如應(yīng)力環(huán)境、結(jié)構(gòu)面分布及其他井下環(huán)境因素。因此實(shí)驗(yàn)室?guī)r石力學(xué)數(shù)據(jù)往往與井下煤巖體的實(shí)際情況出入很大?，F(xiàn)場測試在井下煤巖體中進(jìn)行，在實(shí)際的井下環(huán)境中測試，測試數(shù)據(jù)更接近實(shí)際。
五里堠煤業(yè)為潞安集團(tuán)整合礦井，之前未進(jìn)行過系統(tǒng)的地質(zhì)力學(xué)測試，各種基礎(chǔ)力學(xué)數(shù)據(jù)缺乏，工程設(shè)計(jì)隨意性較大，不利于礦井的高產(chǎn)高效。為解決這一問題，五里堠煤業(yè)采用新開發(fā)的小孔徑多參數(shù)耦合地質(zhì)力學(xué)快速測試系統(tǒng)進(jìn)行了系統(tǒng)的地質(zhì)力學(xué)測試。
2 測試方法與測試系統(tǒng)
2.1 地應(yīng)力測試
相比較應(yīng)力解除法、應(yīng)力恢復(fù)法等測試方法，水壓致裂法有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）能測量較深處的絕對(duì)應(yīng)力狀態(tài)；（2）它是最直接的測量方法，無需了解和測定巖石的彈性模量，甚至連巖石的抗張強(qiáng)度也可以用水壓曲線求出；（3）水壓致裂測量應(yīng)力的空間范圍較大，受局部因素的影響較?。唬?）不需要套芯工序，可利用其它工程的勘探孔進(jìn)行壓裂；（5）井下測量速度快，成功率較高。
鑒于水壓致裂法的上述優(yōu)點(diǎn)，選擇水壓致裂法為地質(zhì)力學(xué)快速測試系統(tǒng)的地應(yīng)力測量方法。水壓致裂法地應(yīng)力測量在現(xiàn)場巷道圍巖鉆孔中進(jìn)行。在打好的鉆孔中用一對(duì)橡膠封隔器封閉選定的鉆孔段，然后對(duì)封隔器之間的巖孔進(jìn)行高壓注水，直到將圍巖壓裂。根據(jù)壓裂曲線和裂紋方向確定最大水平主應(yīng)力、最小水平主應(yīng)力及最大水平主應(yīng)力的方向。垂直主應(yīng)力由上覆巖層重量求得。
2.2 巷道圍巖強(qiáng)度測試
巖體強(qiáng)度原位測量方法有大尺寸壓剪試驗(yàn)、沖擊錘法、聲波探測法、鉆孔鉆進(jìn)法及鉆孔觸探法等。鉆孔觸探法是一種比較適合煤礦井下巷道圍巖強(qiáng)度的測量方法。它具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）測定結(jié)果比較接近巖體；（2）能夠測出井下不能取樣的軟弱破碎煤巖體的強(qiáng)度；（3）能夠測出鉆孔不同深度、不同層位煤巖體的強(qiáng)度及分布；（4）儀器操作比較簡單，可實(shí)現(xiàn)快速測量；（5）與現(xiàn)場原位大尺寸壓剪試驗(yàn)相比經(jīng)濟(jì)得多。
通過比較分析，確定鉆孔觸探法為地質(zhì)力學(xué)快速測試系統(tǒng)的圍巖強(qiáng)度測量方法。鉆孔觸探法測量鉆孔內(nèi)表面巖壁的強(qiáng)度。在需要測試的煤巖體中打鉆孔，利用鉆孔觸探儀對(duì)鉆孔孔壁加壓進(jìn)行測試。鉆孔觸探儀的一個(gè)最重要部件是探頭，在液壓系統(tǒng)液體壓力作用下，從探頭殼體伸出一個(gè)平頭探針，壓緊鉆孔孔壁。繼續(xù)加壓，直到孔壁被壓裂，同時(shí)記錄臨界壓力值。通過簡單的換算，即可得到煤巖體的單軸抗壓強(qiáng)度。大量的現(xiàn)場實(shí)測表明，該方法可快速、準(zhǔn)確地測定煤巖體的單軸抗壓強(qiáng)度。
2.3 巷道圍巖結(jié)構(gòu)測量
巖體結(jié)構(gòu)觀察與測量的方法有很多。在巖體被揭露的地方，巖體的結(jié)構(gòu)暴露出來，可以通過肉眼直接進(jìn)行觀察和描述。對(duì)于沒有被工程揭露的巖體，要想了解巖體結(jié)構(gòu)，就必須在巖體中打鉆孔。
鉆孔法有鉆孔裂縫壓印法、完整巖芯采取法、鉆孔壁觀察法等。其中，鉆孔壁觀察法利用鉆孔窺視儀觀測鉆孔壁上的不連續(xù)面分布情況。采用鉆孔窺視儀，可借助錨桿、錨索孔進(jìn)行觀察，方便、快速、成本低，適用于煤礦井下巷道圍巖結(jié)構(gòu)大面積、快速觀察。因此，確定鉆孔窺視儀孔壁觀察法為地質(zhì)力學(xué)快速測試系統(tǒng)的圍巖結(jié)構(gòu)測量方法。
3 測試結(jié)果及分析
3.1 地應(yīng)力
共布置兩個(gè)測點(diǎn)，第一測站位于030210回采面的運(yùn)輸巷中，距離老切眼28m，埋深約為247m。第二測站位于集中回風(fēng)下山巷道，距2#軌回聯(lián)巷70m，埋深約為229m。
孔壁巖石的壓裂曲線如圖1和2所示，測量結(jié)果如表1所示。
結(jié)果表明，兩測站地應(yīng)力場形式為σHh，即σH>σh>σv。在二個(gè)測站中，第一測站σH較大，為14.03MPa；第二測站σH較小，為11.18MPa。二個(gè)測站側(cè)壓系數(shù)σH/σV分別為2.84、2.44。二個(gè)測站最大水平主應(yīng)力方向分別為N41.34°W和N22.11°W。最大水平主應(yīng)力方向大致為北偏西方向，兩個(gè)測站一致性較好。
根據(jù)理論和數(shù)值模擬研究，水平主應(yīng)力對(duì)巷道頂、底板的影響作用大于對(duì)兩幫的影響，垂直應(yīng)力主要影響巷道的兩幫。σH>σh>σv應(yīng)力場情況下，巷道最佳的布置方向?yàn)橄锏垒S線沿最大水平主應(yīng)力方向，該結(jié)論可以作為現(xiàn)場設(shè)計(jì)和施工的參考。五里堠煤業(yè)舊系統(tǒng)3#煤工作面巷道布置方向大部分為N75°E和N80°E之間，這與最大水平主應(yīng)力之間的夾角為45-60°之間，對(duì)巷道頂?shù)装宓姆€(wěn)定性極為不利，現(xiàn)場設(shè)計(jì)應(yīng)考慮加強(qiáng)頂板的支護(hù)。
3.2 圍巖強(qiáng)度
（1）頂板巖層。頂板巖層強(qiáng)度（頂板以上10m范圍）如圖3和4 所示。
圖3 第一測站頂板巖層強(qiáng)度第一測站頂板鉆孔圍巖強(qiáng)度測試結(jié)果見圖5，該測點(diǎn)頂板10m范圍內(nèi)巖體平均單軸抗壓強(qiáng)度為52.63MPa，但強(qiáng)度分布不均，在2.2~6.4m范圍內(nèi)，圍巖單軸抗壓強(qiáng)度較大，平均為75.36MPa，而在0~2.2m及6.4~10.0m范圍內(nèi)圍巖強(qiáng)度相對(duì)較小，僅為32.42MPa。這是因?yàn)樵?.2~6.4m范圍內(nèi)，巷道頂板主要以砂巖為主，圍巖強(qiáng)度較大，而在0~2.2m及6.4~10.0m范圍內(nèi)，巖層是由泥巖、砂質(zhì)泥巖組成的，巖層強(qiáng)度較小。
圖4 第二測站頂板巖層強(qiáng)度第二測站頂板鉆孔圍巖強(qiáng)度測試結(jié)果見圖6，該測點(diǎn)頂板圍巖單軸抗壓強(qiáng)度整體分布較均勻，鉆孔10m范圍內(nèi)平均單軸抗壓強(qiáng)度為35.12MPa，只在局部段有圍巖強(qiáng)度出現(xiàn)極值，如1.0m處圍巖單軸抗壓強(qiáng)度較小，為23.61MPa。
（2）煤體。兩幫煤體10m范圍內(nèi)的強(qiáng)度如圖5和6所示。
圖5 第一測站煤體強(qiáng)度第一測站煤幫鉆孔圍巖強(qiáng)度測試結(jié)果中，鉆孔10m范圍內(nèi)巖體平均單軸抗壓強(qiáng)度為7.18MPa，但由圖可知煤體強(qiáng)度整體分布較均勻，只在局部段圍巖強(qiáng)度相對(duì)較大，如34m處，圍巖單軸抗壓強(qiáng)度較大，為9.4MPa。
圖6 第二測站煤體強(qiáng)度第二測站煤幫鉆孔圍巖強(qiáng)度測試結(jié)果中，鉆孔10m范圍內(nèi)巖體平均單軸抗壓強(qiáng)度為7.09MPa；因此，在76~88m段煤體單軸抗壓強(qiáng)度相對(duì)較小，平均值為5.16MPa，其余各測站都落在7.09MPa線附近。
綜合分析兩個(gè)測點(diǎn)數(shù)據(jù)，頂板結(jié)構(gòu)有一定差異，第一測點(diǎn)有一層厚度約2m堅(jiān)硬層，強(qiáng)度達(dá)到100MPa，堅(jiān)硬層上下并有厚度4.5m左右的中硬巖層，強(qiáng)度范圍為50-80 MPa；第二測點(diǎn)頂板強(qiáng)度相對(duì)較弱，但也相對(duì)分布均勻，平均為35MPa，最大為50MPa。兩個(gè)測點(diǎn)的媒體強(qiáng)度相當(dāng)，平均略超過7MPa，為軟弱煤層。
3.3 圍巖結(jié)構(gòu)
對(duì)頂板測試孔圍巖結(jié)構(gòu)進(jìn)行鉆孔窺視，選取第一測點(diǎn)0-10.8m范圍內(nèi)窺視為例，如圖7所示。
第一測點(diǎn)頂板測孔圍巖窺視結(jié)果中，結(jié)合礦區(qū)綜合柱狀圖分析可知：該測孔大部分較完整，但局部段有明顯的破碎帶，孔壁粗糙疏松，圍巖空洞破碎，如7.5~7.8m、985~10.35m等處，此外還伴有裂隙、離層、夾層等結(jié)構(gòu)，如065m、5.9m、6.4m、6.6m、6.8m等處。
因此，該測點(diǎn)附近頂板巖層相對(duì)結(jié)構(gòu)簡單，頂板5.8m范圍內(nèi)基本沒有結(jié)構(gòu)弱面，但5.9-6.8m范圍內(nèi)發(fā)育多條橫向裂隙，以及7.5~7.8m、9.85~10.35m兩處較大的破碎段等都大大影響圍巖的長期穩(wěn)定性。
圖7 第一測點(diǎn)頂板0-10.8m圍巖結(jié)構(gòu)展開圖4 結(jié)論
（1）巷道圍巖地質(zhì)力學(xué)測試是與巖石力學(xué)工程的一項(xiàng)最基本的工作，進(jìn)行巷道布置、支護(hù)設(shè)計(jì)之前，應(yīng)進(jìn)行全面、詳細(xì)的地質(zhì)力學(xué)參數(shù)測試，為巷道布置優(yōu)化和支護(hù)設(shè)計(jì)提供準(zhǔn)確、可靠的基礎(chǔ)參數(shù)。
（2）小孔徑單孔多參數(shù)快速測試方法，僅采用一個(gè)鉆孔，就可完成地應(yīng)力、圍巖強(qiáng)度、圍巖結(jié)構(gòu)的測量工作，測量速度大幅度提高。
（3）地應(yīng)力測量結(jié)果表明，五里堠煤業(yè)兩測站地應(yīng)力場形式為σHh，即σH>σh>σv。σH 分別為14.03MPa和 1118MPa；側(cè)壓系數(shù)σH/σV分別為2.84、2.44；最大水平主應(yīng)力方向分別為N41.34°W和N22.11°W，一致性較好。從量級(jí)上劃分五里堠煤業(yè)測試區(qū)域地應(yīng)力水平屬于中等偏低應(yīng)力區(qū)。
（4）從兩個(gè)測站的圍巖強(qiáng)度測試結(jié)果來看，五里堠煤礦巷道圍巖的平均單軸抗壓強(qiáng)度分布不均，由于裂隙和破碎帶的存在，不同位置圍巖體的強(qiáng)度差異較大。從巷道頂板來看，頂板以砂巖、砂質(zhì)泥巖和泥巖為主。砂巖巖層圍巖單軸抗壓強(qiáng)度較大，如第一測站頂孔中部的砂巖巖層，強(qiáng)度達(dá)到100MPa；而砂質(zhì)泥巖或泥巖巖層，裂隙和破碎帶較發(fā)育，加之巖層本身的特性，圍巖單軸抗壓強(qiáng)度相對(duì)較小，平均為35MPa；兩測站幫孔煤巖單軸抗壓強(qiáng)度總的分布較均勻，平均值在7.1MPa左右。
（5）從兩個(gè)測站鉆孔窺視的結(jié)果來看，五里堠煤礦巷道頂板圍巖整體較為穩(wěn)定，但有一定的破碎，有的破碎帶挺嚴(yán)重，孔壁伴有一定的裂隙、離層、夾層等結(jié)構(gòu)，兩測站中巷道圍巖主要為灰色、灰黑色的砂巖、砂質(zhì)泥巖、泥巖，局部處有煤線、巖石夾層、斜交裂隙等。
摘要：祖國大地上，巍峨聳立的高山，連綿起伏的峻嶺，縱橫交織的江河，星羅棋布的湖海，塑造了多姿多彩的壯麗河山，構(gòu)成了我國特有的地形分布特點(diǎn)。作者嘗試以地質(zhì)力學(xué)的觀點(diǎn)剖析我國網(wǎng)格狀地形分布的規(guī)律及成因。
關(guān)鍵詞：地形；分布規(guī)律；地質(zhì)力學(xué)；分析
我們偉大的祖國，山脈縱橫，河流交錯(cuò)；丘陵起伏，高遠(yuǎn)遼闊；平原坦蕩，盆地巨碩。它們縱橫交織，形成了我國地形的網(wǎng)格狀分布特點(diǎn)。
本文試從地質(zhì)力學(xué)的角度．剖析我國網(wǎng)格狀地形分布的規(guī)律及其成因。
一、我國網(wǎng)格狀地形分布的概況
所謂網(wǎng)格狀分布的地形。是指構(gòu)成地形骨架的山脈．互相交織，把大地刻劃成一個(gè)“棋盤”，在“棋盤”的網(wǎng)格中間分布著高原、平原、盆地和海洋的大陸架等相對(duì)低洼地。
當(dāng)打開中國地形圖時(shí)．乍一看去．映人眼簾的全國大大小小的山脈和相對(duì)低洼，縱橫交織，似乎難以找到規(guī)律。但仔細(xì)觀察，就會(huì)發(fā)現(xiàn)山脈與洼地，在排列上具有方向性展布的規(guī)律。歸納起來主要有：東西向、北東――南西向、北西――南東向和南北向；同時(shí)，山脈與洼地都是相問分布的，具體情況如下：
東西向山系和低洼地我國東西向山系主要有三條．自北至南依次有：橫亙于北緯40-43度之間的天山――陰山山系：展布于北緯32-34度之間的昆侖一秦嶺山系：坐落在北緯24-26度左右的南嶺山系。這三條山系，彼此之間都是相隔7-8度，而山系兩側(cè)都分布著規(guī)模巨大的相對(duì)洼地。例如，在天山――陰山山系北側(cè)有準(zhǔn)葛爾盆地、內(nèi)蒙古高原；南側(cè)有塔里木盆地、河西走廊、黃土高原。在秦嶺與南嶺之間，有四川盆地、長江中下游平原。在南嶺以南也有大片低洼地存在。這種山系與洼地相問的分布的現(xiàn)象，雖然各具特色，但它們分布的規(guī)律總是隆、凹相問，平行排列，具有明顯的方向性特點(diǎn)。
北東向山系和低洼地主要展布在我國東半部和東亞島弧地區(qū)，其延伸方向大致與海岸平行，具體也有三條巨大的山系，自東向西：第一條為島弧山系，由千山島群島、日本群島、琉球群島和我國臺(tái)灣島所組成：第二條是沿海山系．包括長白山地和東南沿海低山丘陵；第三條是大興安嶺、太行山、巫山和雪峰山等。這些山系彼此之間，也保持著一定的距離，山系的兩側(cè)為相對(duì)低洼地。例如。在第一條山系東側(cè)有一系列海溝。這里有世界最深的馬里亞納海溝；在第一、二條山系之間，分布著一系列淺海盆，自北而南有鄂霍次克海、日本海、黃海、東海和南海等；在第二、三條山系之間，由松遼平原、渤海盆地、華北平原和江漢平原分布；在第三條山系西側(cè)，是由呼倫貝爾巴音和碩盆地、陜甘寧盆地和四川盆地所組成的沉降區(qū)。可見，北東向的山系與洼地，也是相問分布，其中，洼地長期持續(xù)地沉降，地形較為開闊并具有封閉性特點(diǎn)，接受了大量的沉積物，成為我國石油生成盆地和油田的分布區(qū)。這些北東向山系與洼地和東西向山系相交．是我國東半部的地形呈現(xiàn)出明顯的網(wǎng)格狀展布的特點(diǎn)。
北西向山系和低洼地展布于我國西北地區(qū)的主要山系有阿爾泰山和祁連山，它們和我國東半部的北東向山系遙相對(duì)應(yīng)，顯示出來鏡像對(duì)稱的特點(diǎn)。北西向山系之間，也有相對(duì)低洼地，不過這些低洼地因受東西向山系的聯(lián)合擠壓作用．多呈近東西向的長條菱形洼地。
南北向山系和低洼地主要山系有賀蘭山、六盤山、大涼山及橫斷山脈等。它們已成為我國中部的一條重要地理分界線。在這些山脈之間也有低洼地分布．特別是橫斷山脈出現(xiàn)了明顯的高山與峽谷相問分布的形勢。
上述的山系和低洼地相問排列。構(gòu)成了網(wǎng)格狀分布的地形．這在我國東半部表現(xiàn)的尤為明顯．東西向和北東――南西向山系互相疊加，形成了比較規(guī)則的格子狀山系，致使我國東部的洼地形狀多呈南北長得菱形。而西部由于受東西向山系的制約，其洼地形狀往往多呈東西長得菱形。東部和西部之間，貫以南北向的山系．這就是我國網(wǎng)格狀分布的地形格局
二、我國網(wǎng)格狀地形分布的成因
我國網(wǎng)格狀分布的地形。其成因有多種解釋．現(xiàn)以地質(zhì)力學(xué)觀點(diǎn)來加以闡述。
地殼運(yùn)動(dòng)的基本形式有兩種：一種是水平運(yùn)動(dòng)；另一種是垂直運(yùn)動(dòng)。所謂水平運(yùn)動(dòng)即地殼物質(zhì)在力的作用下沿著地球表面作切線方向運(yùn)動(dòng)。所謂垂直運(yùn)動(dòng)，即地殼物質(zhì)在力的作用下沿著地球半徑方向作升降運(yùn)動(dòng)。這兩種運(yùn)動(dòng)形式在地殼中雖然共存，但地質(zhì)力學(xué)認(rèn)為地殼運(yùn)動(dòng)是以水平運(yùn)動(dòng)為主。在水平運(yùn)動(dòng)影響下引起垂直運(yùn)動(dòng)。我國的主要山脈，就是在地殼水平運(yùn)動(dòng)中，受到水平擠壓力而不斷隆起形成的。
我國東西向的山脈，都是在南北向水平擠壓力的作用下，伴生隆起而形成的；南北向的山脈，是在東西向水平擠壓力的作用下，伴生隆起而形成的；北東向的山脈和北西向的山脈，則是南北向水平擠壓力發(fā)生不均衡時(shí)，產(chǎn)生扭動(dòng)而造成的。地殼不是一個(gè)均質(zhì)體．所以對(duì)作用到地殼上的力的阻抗也就不同．從而引起剛?cè)嵝圆煌牡貕K．其運(yùn)動(dòng)速度也不同．這樣的地塊之間便產(chǎn)生了力偶，也就是方向相反，但不在一條直線上的兩個(gè)力，導(dǎo)致快慢兩個(gè)地塊發(fā)生扭動(dòng)，形成北東向或北西向的斜列山地與洼地。例如，我國東半部就是在這種力偶作用下形成了北東向的三列隆起與洼地。這主要是由于亞洲大陸地殼上部主要由硅鋁層組成，具有柔性；而太平洋洋底上部地殼主要是由硅鎂層組成，具有剛性，所以運(yùn)動(dòng)速度不同。當(dāng)亞洲大陸向南運(yùn)動(dòng)時(shí)，太平洋洋殼起阻擋作用，引起北向的力，便產(chǎn)生了反時(shí)針方向的扭動(dòng)，形成了北東向的三隆三凹。同樣道理，在我國西半部，由于亞洲大陸在向南滑動(dòng)中受到了印度板塊的阻抗．這樣使地殼中又產(chǎn)生了不均衡的力偶作用．出現(xiàn)了順時(shí)針方向的扭動(dòng)．形成了一系列北西向的山地與洼地?？梢姡覈纳矫}，都是由南北向水平擠壓力和東西向水平擠壓力作用的結(jié)果。
既然我國的山脈形成是與南北向和東西向的水平擠壓力有關(guān)，那么這些力是怎樣產(chǎn)生的呢?地質(zhì)力學(xué)認(rèn)為，這與地球自轉(zhuǎn)速度的變更有關(guān)。
當(dāng)?shù)厍蜃赞D(zhuǎn)時(shí)．除兩極外．地殼任何一點(diǎn)都會(huì)受到離心力的作用。該離心力可以分解成兩個(gè)分力，其一是垂直地面的垂直分力，這個(gè)力因受地心引力的抵消，對(duì)地面物質(zhì)運(yùn)動(dòng)不起作用；其二是平行地面，指向赤道的水平分力。當(dāng)?shù)厍蜃赞D(zhuǎn)速度加快時(shí)，正是這個(gè)水平分力使地殼物質(zhì)沿著經(jīng)線方向．從高緯向低緯推擠．引起某些大陸塊的滑動(dòng)．形成了東西向地質(zhì)構(gòu)造和與之相應(yīng)的山脈與洼地。在地球自轉(zhuǎn)速度發(fā)生變化時(shí)，便會(huì)產(chǎn)生東西向的緯向慣性力。特別是地球自轉(zhuǎn)由慢變快時(shí)，緯向慣性力的方向由東指向西，減慢時(shí)相反，由西指向東。正是這個(gè)力造成地殼上層物質(zhì)東西方向的運(yùn)動(dòng)．從而產(chǎn)生了南北向的地質(zhì)構(gòu)造和與之相應(yīng)的山脈及洼地。在上述兩種力的作用下，如果在地殼的某些地段發(fā)生不平衡，便導(dǎo)致了各種扭動(dòng)構(gòu)造體系的產(chǎn)生，我國北東向、西北向的地形就與之有關(guān)。
三、結(jié)論
我國地貌形態(tài)呈網(wǎng)絡(luò)狀分布的根本原因．就在于地球自轉(zhuǎn)速度變更時(shí)產(chǎn)生的離心力的水平力(即南北向水平擠壓力)和緯向慣性力(即東西向水平擠壓力)共同作用的結(jié)果。
摘要：當(dāng)前，大型地下洞群所處的地質(zhì)環(huán)境愈加復(fù)雜，尤其是在深埋、高地應(yīng)力條件下，洞群圍巖的穩(wěn)定性狀況、破壞形態(tài)和破壞機(jī)制等問題急需解決，而地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)是解決這類問題的主要研究方法。該文主要分析了模擬材料、組合式模型試驗(yàn)裝置、量測技術(shù)等問題，并介紹了模型試驗(yàn)的工程應(yīng)用。
關(guān)鍵詞：地質(zhì)力學(xué) 模型試驗(yàn)技術(shù) 工程應(yīng)用
引 言
地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)是根據(jù)一定的相似原理對(duì)特定工程地質(zhì)問題進(jìn)行縮尺研究的一種方法，主要用來研究各種建筑物及其地基、高邊坡及地下洞室等結(jié)構(gòu)在外荷載作用下的變形形態(tài)、穩(wěn)定安全度和破壞機(jī)理等。2l世紀(jì)是中國工程建設(shè)快速發(fā)展的世紀(jì)，水利、水電、能源、交通等大型工程的開發(fā)已成為我國經(jīng)濟(jì)建設(shè)的重點(diǎn)。對(duì)這些復(fù)雜的問題，一方面要借助理論分析、計(jì)算機(jī)數(shù)字模擬方法去研究；另一方面，更多地要借助地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)手段來解決。大量的工程實(shí)踐證明，地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)方法是研究大型巖土工程問題，特別是地下工程問題的一種行之有效的方法。
1 模型材料
根據(jù)相似理論，模型的幾何尺寸、邊界條件、荷載及相似材料的容重、強(qiáng)度及變形特性等方面必須與原型相似。一般根據(jù)要研究問題的性質(zhì)，尋找滿足主要參數(shù)相似的材料。例如，對(duì)于沿夾層滑動(dòng)的穩(wěn)定問題，夾層材料的相似性必須嚴(yán)格滿足，而巖體的某些材料參數(shù)的相似性可以適當(dāng)放寬。
目前國內(nèi)外最常用的是采用石膏、重晶石粉、石英砂等材料配合而成的，具有代表性的是韓伯鯉等研制的MSB材料和馬芳平等研制的NIOS相似材料,這2種材料都具有較好的性能,但都具有不足的地方。酒精易于揮發(fā)，干燥時(shí)間短，可縮短試驗(yàn)周期；沒有任何毒副作用，不會(huì)對(duì)人體造成傷害：壓制成型的砌塊易于切割，能滿足模型拼裝砌筑的工藝要求；容重高、抗壓強(qiáng)度和彈性模量低；性能穩(wěn)定，不生銹，有很高的絕緣性；由于各種材料拌和后未產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)，因此試驗(yàn)后的材料可重復(fù)使用，提高了材料的利用率和使用壽命等優(yōu)點(diǎn)。
2 組合式模型試驗(yàn)裝置
2.1組合式試驗(yàn)臺(tái)
張強(qiáng)勇等研制的組合式三維模型試驗(yàn)裝置，采用分體式設(shè)計(jì)，其主要由底盤、箱體、加載系統(tǒng)組成(見圖1)。其中，鋼臺(tái)架體由盒式鑄鋼構(gòu)件通過高強(qiáng)度螺栓連接組合而成，而盒式鑄鋼構(gòu)件采用25 Mn材料在鑄造鋼廠一次制模整體鑄造而成。鋼臺(tái)架底盤由8塊長250 cm、寬50cm、厚8 cm，其上帶有螺栓槽的型鋼鋼板并列拼接而成。另外，在隧洞部位，采用具有隧洞尺寸形狀的箱體拼裝，可并且采用鋼化玻璃覆蓋，這種設(shè)計(jì)即保證了模型的側(cè)向剛度，又可在試驗(yàn)過程中可以觀察到隧洞的破壞部位和形狀。
1――底盤；2――盒式臺(tái)架；3――引線透氣孔；4――連接螺栓；
5――高強(qiáng)拉桿；6――剛肋；7――隧洞模型；8――鋼化玻璃
圖1 新型模型試驗(yàn)裝置
該模型試驗(yàn)臺(tái)具有剛度大、整體穩(wěn)定性好、組裝靈活方便、尺寸可任意調(diào)整的特點(diǎn)，箱體根據(jù)不同的試驗(yàn)要求組合成不同的形狀和尺寸。液壓加載系統(tǒng)的油管和測試導(dǎo)線易于引出，材料容易干燥。
2.2液壓加載系統(tǒng)
采用的液壓加載控制系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制液壓，并能長時(shí)間的(至少15d)保持設(shè)定的壓力值。該系統(tǒng)主要由液壓控制臺(tái)、41個(gè)噸位為300 kN的液壓千斤項(xiàng)、高壓油泵、油箱、液壓排氣系統(tǒng)、液壓傳感器等組成。模型項(xiàng)面模擬垂向重力荷載、左右兩個(gè)水平方向模擬梯級(jí)加載，各設(shè)5個(gè)千斤頂；底座與模型之間設(shè)有10個(gè)液壓千斤項(xiàng)；洞室軸線方向的4個(gè)梯級(jí)荷載在背面共設(shè)有16個(gè)千斤頂。此項(xiàng)模型試驗(yàn)系統(tǒng)已申報(bào)國家發(fā)明專利。（見圖2）
圖2 加載裝置系統(tǒng)
3 量測技術(shù)
模型試驗(yàn)一般測量的數(shù)據(jù)為應(yīng)變和位移。模型變形測量方法大體可歸納為3類：機(jī)械法、電測法和光測法。計(jì)算機(jī)技術(shù)和自動(dòng)化技術(shù)的應(yīng)用保證了試驗(yàn)結(jié)果測量的自動(dòng)化和可靠性。
實(shí)驗(yàn)力學(xué)發(fā)展最快的領(lǐng)域是量測和數(shù)據(jù)采集技術(shù)，每一項(xiàng)新的量測技術(shù)的誕生都會(huì)推動(dòng)實(shí)驗(yàn)水平的提高，地質(zhì)力學(xué)試驗(yàn)技術(shù)同樣如此。模型觀測的主要內(nèi)容為應(yīng)力、應(yīng)變、位移、裂縫和破壞形態(tài)，測量的主要方法有電阻應(yīng)變片和應(yīng)變儀、 位移傳感器、激光散斑、云紋、攝象錄象等。在三維模型中，地質(zhì)構(gòu)造（如斷層或夾層）內(nèi)部相對(duì)位移的測量十分重要，而內(nèi)部位移傳感器并沒有現(xiàn)成的產(chǎn)品。長江科學(xué)院研制出一種高精度位移計(jì)，采用等強(qiáng)度梁的結(jié)構(gòu)形式，用厚的磷銅片制成，在梁上、下部共貼 片電阻片，組成全橋電路，使用時(shí)將其埋設(shè)在構(gòu)造面的下盤，其上埋一個(gè)固定樁，這樣就可以測量結(jié)構(gòu)面上、下盤的相對(duì)位移。在數(shù)據(jù)采集技術(shù)上，目前已實(shí)現(xiàn)自動(dòng)采集、實(shí)時(shí)監(jiān)測和自動(dòng)繪圖等全自動(dòng)化流程。
4 模型試驗(yàn)的工程應(yīng)用
4.1大壩壩基抗滑穩(wěn)定問題
對(duì)于大壩基巖抗滑穩(wěn)定，尤其是深層抗滑穩(wěn)定問題，地質(zhì)力學(xué)模型可以比較全面地模擬地質(zhì)構(gòu)造及其組合，在加載過程中可以直接觀測到地質(zhì)構(gòu)造的變形及對(duì)大壩的影響、壩基破壞的路徑和超載安全度，尤其對(duì)于地質(zhì)構(gòu)造沿壩軸線方向有視傾角的三維問題，用模型試驗(yàn)更有優(yōu)勢。例如，葛洲壩二江泄水閘抗滑穩(wěn)定、 三峽左廠房壩段整體穩(wěn)定和銅街子廠房壩段穩(wěn)定等問題都通過地質(zhì)力學(xué)模型進(jìn)行過大量的研究。
4.2拱壩壩肩抗滑穩(wěn)定問題
拱壩壩肩穩(wěn)定問題是典型的三維問題，尤其是存在復(fù)雜的地質(zhì)構(gòu)造和地形形態(tài)時(shí)，模型試驗(yàn)有著不可替代的優(yōu)點(diǎn)，它可以直觀地展現(xiàn)出壩肩巖體在拱推力作用下的變形和破壞過程以及大壩超載安全度。國內(nèi)大多數(shù)大中型拱壩都采用模型試驗(yàn)方法研究壩肩穩(wěn)定問題，象龍羊峽、清江隔河巖、二灘、小灣、東風(fēng)和李家峽等工程的拱壩。
4.3邊坡開挖和穩(wěn)定問題
用試驗(yàn)方法可以比較方便地研究邊坡在原始地應(yīng)力作用下開挖卸荷作用， 也可以通過改變邊坡坡角的方法研究邊坡抗滑穩(wěn)定安全儲(chǔ)備問題。例如在三峽永久船閘開挖邊坡、 清江隔河巖廠房高邊坡和三峽庫區(qū)鏈子崖危巖體邊坡等進(jìn)行過這方面的試驗(yàn)研究。
4.4 地下洞室開挖及圍巖穩(wěn)定問題
地下洞室分級(jí)開挖、圍巖穩(wěn)定性、洞室群之間的相互關(guān)系及噴錨支護(hù)等加固措施的研究是地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)的重要研究領(lǐng)域， 國內(nèi)許多地下廠房或地下防護(hù)工程都采用過模型試驗(yàn)研究圍巖穩(wěn)定問題。
5結(jié)論
在模型材料方面，結(jié)構(gòu)面相似材料大部分已解決，但結(jié)構(gòu)體相似材料方面還有大量工作要做，還要尋找在保證重度和變形模量相似情況下，同時(shí)滿足各項(xiàng)強(qiáng)度指標(biāo)和應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的相似材料，只有這樣才能模擬斷裂、流變和強(qiáng)度破壞等材料非線性特性。對(duì)于大變形模型要發(fā)展非接觸的測量裝置并自動(dòng)轉(zhuǎn)換成數(shù)值信號(hào)。
